Компоненты с общими выводами

Компоненты с общими выводами [c.422]

Особенности создания компонента с общими выводами [c.267]

В упомянутых выше работах формулировки по своему характеру большей частью интуитивны и, за исключением осторожных определений в работах oy [733, 734], касающихся взаимодействия компонентов, неполны. Прежде чем представить основные, выводы для частных случаев многофазных систем, желательно выяснить связь общего движения компонентов с движением смеси, которую они составляют. В следующем разделе и смесь и ее компоненты впервые рассматриваются как истинные сплошные среды. В общей постановке задача характеризуется наличием ряда взаимодействующих систем, занимающих одно и то же пространство, приче.м каждая из них может иметь собственные линии тока. [c.269]

Из формул (10.46) и (10.47) можно сделать общий вывод, что при равновесии гетерогенной системы из п фаз с к компонентами температура, давление и химические потенциалы каждого компонента во всех фазах одинаковы [c.203]

На самом деле в стенке цилиндра будут действовать и другие напряжения, помимо осевых. Однако все остальные компоненты тензора напряжений будут относительно малы, т. е. порядка б // по сравнению с этой осевой компонентой напряженного состояния. С общим анализом задачи о температурных напряжениях в цилиндрических оболочках,, на основании которого получен этот вывод, можно ознакомиться в работе [1], [c.82]

При получении (VI.20) использованы перестановочные соотношения для компонент векторов 1 и I. Для 5-электрона (/ = 0) квадрупольное взаимодействие отсутствует. Поскольку эти электроны являются единственными, волновые функции которых не обращаются в нуль в месте расположения ядра, то при выводе выражения для мультипольного взаимодействия проникновением электрона внутрь ядра можно пренебречь. Для любой атомной или молекулярной системы с общим моментом количества движения / квадрупольное взаимодействие можно записать в общем виде [c.161]

Мы можем проиллюстрировать полученные общие выводы на примере одномерного случая, в котором возможно лишь двукратное вырождение. В отсутствие взаимодействия зависимость энергии электронных уровней от к имеет вид параболы (фиг. 9.4, а). В первом порядке по слабому одномерному периодическому потенциалу эта кривая остается неизменной всюду, кроме окрестности брэгговских плоскостей (в одномерном случае это точки). Если точка д близка к брэгговской плоскости , отвечающей вектору К обратной решетки (т. е. близка к точке пК), то, чтобы найти измененные значения энергетических уровней, необходимо вначале построить еще одну кривую зависимости энергии свободных электронов от А — параболу с вершиной в точке К (фиг. 9.4, б). Заметим, далее, что вырождение в точке пересечения снимается при этом в данной точке возникает расщепление, равное 2 1 С/к 1, и обе кривые имеют наклон, равный нулю. Таким образом, от фиг. 9.4, б мы переходим к фиг. 9.4, в. В результате подобного преобразования исходная кривая для свободных электронов принимает вид, показанный на фиг. 9.4, г. При учете всех брэгговских плоскостей и связанных с ними фурье-компонент мы приходим к совокупности кривых, изображенных на фиг. 9.4, д. Этот способ представления энергетических уровней называют схемой расширенных зон. [c.166]

В структуре отдельных ППП в общем случае можно выделить следующие компоненты монитор или управляющая программа процессор с входного языка банк программных модулей и сервисные средства пакета. При объединении ППП в общую программную систему (в данном случае систему расчетного проектирования ЭМП) основная часть функций управления возлагается на общую управляющую систему САПР. К таким общим функциям можно отнести интерпретацию общего для всех расчетных ППП входного языка, общение с базой данных, вывод результатов расчета и т. п. Таким образом, основное содержание ППП, входящих [c.150]

Первоначально дадим общее представление о структуре и принципах построения системы АКД. В основе решения задач АКД лежит ввод, хранение, обработка и вывод графической информации. В связи с этим можно выделить следующие основные ее компоненты 1) документы, регламентирующие работу системы АКД 2) документы, описывающие исходную информацию для формирования информационной базы системы АКД 3) технические и программные средства ввода и вывода графической информации 4) информационную базу, обеспечивающую хранение необходимой информации системы АКД 5) программные средства доступа к информационной базе 6) технические и программные средства обработки графической информации. [c.7]

В этом и в предыдущем параграфах в каждой задаче, исключая случай сферы (стр. 440), у нас имелись усилия, необходимые для того, чтобы устранить компоненту деформации, возникающую вследствие температурного расширения. Этот метод устранения деформации можно применять и более систематически, прикладывая усилия с целью устранения всех трех компонент деформации, вызываемых расширением. Общие уравнения для трехмерной задачи будут выводиться и обсуждаться с этой точки зрения в 153. [c.443]

При рассмотрении движения небольшого одиночного пузыря (капли) или потоков с непрерывной фиксированной границей раздела (тонкие пленки, русловые течения) формулировка основной системы уравнений процесса может быть произведена со всей необходимой строгостью. В случае же сложных течений, когда компоненты потока расчленены на отдельные элементы, имеется ряд областей, замкнутых границами раздела, где возникают трудности, связанные с необходимостью рассматривать вероятностные ситуации с элементами, переменными в пространстве и во времени. Последовательные аналитические методы для таких систем в настоящее время отсутствуют. Решающее значение тут имеют эксперимент и метод подобия. Однако и в этом случае необходимо иметь общий метод вывода и анализа безразмерных параметров процесса (критериев подобия). Такой общий метод, приведенный в этой книге, основан на допущении, что в целом все взаимодействия, имеющие место в двухфазном потоке любой сложности, для каждой его отдельной области описываются теми уравнениями, что и для систем с одной поверхностью раздела. Вследствие этого критерии подобия могут выводиться из этих уравнений для всей системы в целом с учетом уравнений и параметров, определяющих размеры возникающих дискретных элементов и вероятность их распределения. [c.10]

Обычно KP под напряжением определяют как совместное воздействие агрессивной коррозионной среды и растягивающего напряжения (остаточного или приложенного), приводящее к растрескиванию, имеющему макроскопически вид хрупкого разрушения. В этом определении подразумевается, что KP представляет собой явление, а не механизм,-— именно так KP и трактуется в этой главе. К таким же явлениям относится и водородное охрупчивание, которое может (но не обязательно) сопровождать KP. Водород как газ или в виде частиц, возникающих в результате химических или электрохимических реакций, может рассматриваться как агрессивный агент, способный вызывать KP. Но в процессе классических исследований водородного охрупчивания имели дело с водородом, растворенным в металле, что не характерно для коррозионных агентов. В прошлом это приводилось в качестве аргумента против связи KP с водородным охрупчиванием. Данный обзор показывает, что такой вывод не может считаться общим. Известен ряд случаев, когда водород участвует в KP, причем существовавшее мнение о соотношении между водородным растрескиванием и, например, анодным растворением как компонентами KP нуждается в поправке или даже в пересмотре. К целям данной главы относится также анализ роли и соотношения различных механизмов в KP- [c.47]

Если экспериментальные данные согласуются с модифицированным уравнением Ламэ, то период образования и распространения трещины соответствует большей части общей долговечности. В этом случае удлинение или сужение при разрушении цилиндрических образцов довольно мало по сравнению с удлинением или сужением при одноосном растяжении. Экспериментальные результаты, представленные на рис. 5.16, иллюстрируют указанный вывод. К тому же, хотя состояние образцов аналогично описанному в 1, но влияние таких факторов, как анизотропия, третий инвариант напряжения, гидростатическая компонента напряжения велико, поэтому ползучесть цилиндрических образцов под внутренним давлением происходит в большей степени прогнозируемые величины долговечности, определяемые с помощью эквивалентных напряжений Треска, наиболее соответствуют экспериментальным результатам. [c.152]

В аннотации к обзору Дуга [1] подчеркивается, что многочисленные модификации уравнения Рэлея — Максвелла и попытки распространить его действие на системы, не соответствующие тем основным положениям, на которые опирается вывод этого уравнения (разбавленные дисперсии, в которых свойства обоих компонентов мало отличаются друг от друга, а дисперсные частицы не взаимодействуют друг с другом), делают получаемые выражения полуэмпирическими корреляционными уравнениями, для которых необходимо экспериментально определять примерные значения функции распределения. При теоретическом анализе явлений проводимости в композиционных твердых средах общим и неизбежным является допущение полного геометрического порядка в распределении фаз. Предполагается, что волокна распределены в матрице равномерно, на одинаковом расстоянии и параллельно друг другу. Одиако реальные композиционные материалы, получаемые в результате выполнения целого комплекса технологических операций, имеют структуру, значительно отличающуюся от наших представлений об идеальной модели. Микроскопические исследования реальных композиционных материалов достаточно убедительно показывают неравномерное распределение волокон, отклонение от взаимной параллельности волокон и наличие пористости. Кроме того, недостаточные знания свойств самих волокнистых наполнителей и матриц в свою очередь накладывают дополнительные ограничения на возможности применения теоретических уравнений для прогнозирования теплофизических свойств композиционных материалов. [c.294]

Способ кусочной аппроксимации. Поскольку компоненты тензора напряжений О/, о , и подставляются по абсолютной величине, уравнение (3.10) должно быть написано четыре раза для получения всей поверхности прочности, отвечающей всем четырем октантам пространства напряжений. При этом параметр 5в уравнении (3.10) должен быть выбран таким образом, чтобы все четыре уравнения (при разных 5 ) описали одну общую непрерывную и плавно очерченную поверхность. Это достигается способом кусочной аппроксимации, с помощью которого выводятся формулы для 5, [1 ]. [c.148]

Изменение количественного состава гетерогенных с-плавов оказывает существенное влияние и на их коррозионные свойства. Во всех экспериментальных исследованиях делается вывод,о немонотонной зависимости коррозии от содержания в них компонентов, за исключением "коррозии с кислородной деполяризацией. Следовательно, в общем случае гетерогенная система А—В имеет некоторые выделенные составы, которые подвергаются разрушению с наибольшей или наименьшей скоростью.. [c.155]

Представленные в разд. 19.27.2 соотношения между различными экстенсивными характеристиками смеси и соответствующими мембранными молярными характеристиками чистых компонентов, за исключением соотношений для функции Гиббса, применимы лишь к газообразным смесям, в которых все компоненты подчиняются закону Гиббса — Дальтона. Перейдем теперь к выводу аналогичных общих соотношений, справедливых независимо от того, к каким смесям они относятся — жидким или газообразным. Эти соотношения оказываются особенно полезными при изучении жидких растворов. В них входят так называемые парциальные молярные характеристики, с одним из примеров которых мы уже встречались в виде парциальной молярной функции Гиббса G,-, определенной в разд. 19.9 как [c.377]

В этой книге излагается общая теория криволинейных координат и ее применения в механике, в учении о теплоте и теории упругости разъясняется преобразование уравнений теории упругости к криволинейной системе координат и в качестве примера исследуется деформация сферической оболочки. В заключительных главах Ламе подвергает критическому анализу принципы, на основе которых строится вывод основных уравнений теории упругости. Теперь он уже не одобряет вывод уравнений по способу Навье (с привлечением гипотезы молекулярных сил), а отдает предпочтение методу Коши (в котором используется лишь статика твердого тела). Затем он принимает гипотезу Коши, согласно которой компоненты напряжения должны быть линейными функциями компонент деформации. Для изотропных материалов принятие этой гипотезы приводит к сокращению кисла необходимых упругих постоянных до двух, находимых из испытаний на простое растяжение и простое кручение. Таким путем все не- [c.144]

В принципе, уравнение Фоккера-Планка для турбулентного движения можно получить из общего уравнения (9.1.66). Но, поскольку нас интересует функционал распределения только одной случайной гидродинамической переменной — скорости v, проще вывести уравнение Фоккера-Планка непосредственно из стохастического уравнения (9.4.11). Единственной нетривиальной проблемой является учет дополнительного условия V V = О, которое в терминах пространственных фурье-компонентов выглядит как = 0. Оно означает, что для любого к только две из переменных являются независимыми. С другой стороны, обычные способы вывода уравнения Фоккера-Планка предполагают, что все переменные в стохастических уравнениях являются независимыми. Для решения этой проблемы нам понадобятся некоторые сведения из теории векторных полей. [c.258]

Некоторые компоненты имеют общие выводы для нескольких секций, например, общую синхронизацию ( lo k), общую установку (Set) или общий сброс (Reset). Такие выводы на схеме отображаются в каждой секции, хотя в корпусе они реально подключены к одному выводу. Типичным примером такого компонента является микросхема КР1533ТВ11, содержащая два одинаковых JK-триггера с общим тактовым входом ( L ) и общим входом сброса (R). Цоколевка этой микросхемы приведена на рис. 8.31. [c.422]

Большинство уравнений гидродинамики смеси описывает движение центра масс системы (барицентрическое движение [154]), причем индивидуальное движение компонентов характеризуется членами диффузии в смеси [831]. В последующих главах будет показано, что при исследовании системы с дискретной фазой часто желательно и удобно рассматривать движение отдельных компонентов, взаимодействующих с другими ко шонентами смеси. Это требует выяснения связи общего движения компонентов с движением смеси, которую они составляют, и связи свойств переноса компонентов в смеси со свойствами переноса смеси в цело.м и чистых компонентов. Чтобы сделать возможными расчеты физических систем, в формальный аппарат для выражения, парциальных напряжений, энергии и тепловых потоков должны быть включены, как предложено Трусделлом и Ноллом [831], свой-ч тва, поддающиеся измерениям. Выводы применимы к общему виду смесей, содержащих частицы различных масс (аэрозоли или молекулы). [c.269]

В статье, опубликованной в 1843 г., Сен-Венан ссылается на цитированные выше работы Навье, Пуассона и Коши и показывает возможность вывода уравнений движения вязкой жидкости с помощью видоизменения положений теории упругости о пропорциональности касательных напряжений деформациям сдвига без применения гипотез о притяжении и отталкивании отдельных частиц. Он вводит в рассмотрение направления главных скоростей скошения и главных тангенциальных напряжений, принимает гипотезу о совпадении этих направлений при движении жидкости и в конце концов получает два вида соотношений 1) соотношения пропорциональности разностей нормальных напряжений разностям соответственных скоростей удлинений и про-цррциональности касательных напряжений соответственным скоростям сдвига с общим коэффициентом пропорциональности, представляющим собой коэффициент вязкости жидкости, и 2) соотношение, связывающее линейной неоднородной зависимостью среднее арифметическое от нормальных напряжений со скоростью объёмного расширения. Из этих соотношений Сен-Венан получает соотношения Пуассона и Коши для отдельных компонент напряжения. В другой статье, в том же томе Докладов Парижской Академии наук (стр. 1108—1115) Сен-Венан применяет уравнения движения вязкой жидкости к случаю течения [c.19]

Методы интегральных уравнений следуют из идей, упомянутых в гл. 1. Можно считать, что они дают математическое описание прохождения луча через кристалл. Падающая плоская волна последовательно рассеивается в кристалле, и многократно рассеянные компоненты суммируются согласно их относительным амплитудам и фазам, образуя выходящие волны. При использовании рядов Борна уравнения (1.17) и (1.22) можно интерпретировать как описание рассеяния последовательными элементами объема. Падающая волна (член нулевого порядка) рассеивается каждым элементом объема кристалла, что дает амплитуду однократно. рассеянной волны (член первого порядка), которая вновь рассеивается каждым элементом объема, что дает дважды рассеянную волну, и т. д. Это приближение для дифракции электронов использовал Фудзивара [149]. Хотя сходимость рядов Борна заведомо плохая, Фудзивара смог получить решения в виде рядов для рассеяния на кристалле. Эти решения позволили сделать важные общие выводы, включая характер модификаций теории рассеяния, требуемых при рассмотрении релятивистских эффектов для падающих электронов с высокой энергией [150]. [c.174]

При построении гидродинамической теории локально изотропной турбулентности прежде всего надо преобразовать динамические уравнения для моментов основных гидродинамических полей к виду, содержащему лишь локальные характеристики. Сделать это совсем нелегко вследствие громоздкости общих уравнений для момгнтов. Поэтому на первых порах целесообразно прибегнуть к следующему эвристическому приему. Воспользуемся тем, что статистический режим мелкомасштабных компонент турбулентности при больших Re не зависит от особенностей макроструктуры потока, сказывающейся лишь на величине параметра е. Отсюда вытекает, что и динамические уравнения для характеристик локально изотропной турбулентности не могут зависеть от характера крупномасштабных турбулентных движений. Таким образом, нам достаточно вывести эти уравнения хотя бы для одного турбулентного течения с достаточно большим Ре, и, следовательно, мы вполне можем ограничиться рассмотрением лишь простейшего случая изотропной турбулентности в безграничном пространстве. Найдя для этого случая связи между локальными характеристиками и учтя, что в силу гипотез подобия Колмогорова указанные характеристики должны быть одинаковыми во всех турбулентных течениях с достаточно большими Ре и одинаковыми значениями е и V, мы сможем считать найденные зависимости универсальными, т. е. одними и теми же для любой локально изотропной турбулентности. После этого, разумеется, будет интересно попытаться вывести полученные соотношения сразу для общего случая (т. е. без предположения об изотропности турбулентности) такой более общий вывод мы рассмотрим в конце настоящего пункта. [c.363]

Операционные системы ЕС ЭВМ (ОС ЕС) и СМ ЭВМ (ОС РВ) — достаточно развитые операционные системы. Структуры этих ОС, функциональное назначение их отдельных частей, этапы обработки задач, способы реализации режимов программирования, возможности взаимодействия с пользователем характерны для современных ОС. Структурное построение рассмотренных ОС содержит много общего четко выделены управляющая и обрабатывающая части в комплексах управляющих программ присутствуют похожие компоненты — управление задачами, управление памятью, управление данными в организации ввода—вывода существуют одинаковые уровни обмена (уровни логических записей, блоков данных, физический). Несмотря на некоторые различия в терминологии, в обеих ОС существуют аналогичные этапы трансляции, редактирования связей (компоновки), загрузки и выполнения при обработке задач. Однако в способах организации режима мультипрограммирования в ОС РВ имеется больше разнообразных средств (круговая диспетчеризация, свопинг, выгру-жаемость). В ОС РВ и ОС ЕС реализованы эффективные и разнообразные средства общения с пользователем, включающие в себя возможности динамического управления процессом решения задач на ЭВМ. [c.152]

Прямым и исключительно важным следствием постулатов о равновесии и температуре служит вывод о том, что в равновесных системах все внутренние термодинамические свойства являются функциями внешних свойств и температуры системы. Зтим утверждается существование строго ограниченного числа независимых переменных, определяющих внутреннее состояние равновесной системы, т. е. все множество ее термодинамических свойств. Число независимых переменных, достаточное для описания термодинамического состояния равновесной сис темы, известно под названием общая вариантность равновесия, оно, следовательно, на единицу больше числа внешних переменных. Если открытая система содержит с компонентов и может изменять свой объем, то число внешних переменных будет с+, а вариантность в случае полного равновесия равняется ( + +2. Этим числом учитывается возможность существования одного теплового, одного механического и с диффузных контактов системы с окружением. [c.23]

Для рассматриваемых систем общим является наличие в ограничивающих системах (Мо, W) — С высокотемпературных кубических карбидов с решеткой типа Na l, претерпевающих при охлаждении быстропротекающие превращения, которые удается предотвратить только при экстремальных условиях закалки [17]. Добавки третьего компонента по-разному влияют на устойчивость этих высокотемпературных фаз. Оказалось, что интенсивность стабилизирующего действия на них легирующих добавок определяется темпом снижения числа валентных электронов на формальную единицу (ВЭК) при замещении молибдена и вольфрама легирующим металлом и возрастает в ряду W, V, Nb, Та, Ti, Zr, Hf. Этот результат является закономерным. На основании результатов рентгеноспектральных исследований, расчета полосовой структуры и анализа физико-химических свойств фаз внедрения со структурой типа Na l (в том числе для карбидов переходных металлов П1—V групп периодической системы элементов) был сделан вывод [6, 8, 113, [c.164]

Расчет тепло- и массообмена при конденсации химически реагирующего газа в трубе В конденсатор АЭС с диссоциирующим теплоносителем в общем случае может поступать газ, содержащий неконденсируемые (при обычных условиях) компоненты N0 и О2, между которыми протекает реакция рекомбинации 2N0-f-02ч 2N02. Расчет процесса конденсации теплоносителя в трубе с учетом кинетики указанной химической реакции производится по одномерной модели, вывод и обоснование которой изложены в [4.1]. [c.157]

Проведенные исследования позволяют сделать вывод о том, что условия входа смешиваемых компонентов несравненно сильнее влияют на протяженность пути смесеобразования до получения равномерной смеси,. Ч0М скорость, вязкость, плотность, температура газов и критерий Рейнольдса. Этот вывод полностью распространяется и на смесеобразование распыленных жидких сред, вводимых в поток газов также под углом Ф = 90°. Подобный прием был применен автором при получении парогазовых смесей при сжигании жидких и газообразных топлив совместн( с водой в общ,ем реакционном пространстве под давлением [11, 12, 22]. Этот прием дает возможность направить практически всю распыленную воду непосредственно в поток высоконагретых газов. На основе этого же метода разрабатывается новый процесс получения энергетических и технологических газов путем ввода тонкораспыленных жидких топлив в поток высоконагретых продуктов горения [18]. Процесс взаимодействия тонкораспыленных жидкостей с высоконагретыми газами протекает весьма интенсивно, причем эффективность разработанного метода подтверждается достаточно равномерным температурным полем в зоне испарения. [c.83]

Из последнего вывода следует, что задача межфазного мас-сопереноса далеко не проста даже для разбавленных растворов. Мы отложим рассмотрение общего случая и связанных с ним трудностей до т. IV книги. Все же читатель может в дальнейшем составить себе представление о влиянии одного компонента на другой из исследования бинарных смесей, кратко излагаемого в данной главе. Прежде, однако, ознакомимся с результатами числового примера. [c.192]

В четвертое и пятое уравнения (3.19.11) усилия Ni и входят алгебраически (это свойство сохраняется и в том случае, когда срединная поверхность отнесена к произвольной системе координат). Пользуясь этим, можнб в первых трех уравнениях (3.19.11) исключить N i, и получить три уравнения относительно усилий и моментов Т , Т , S i, Gi, Gg, которые в свою очередь выражаются через компоненты деформации е,, е , (О, Ki, К2, т с помощью уравнений состояния (5.34.11) или какого-либо другого варианта этих уравнений. Наконец, формулами (4.26.2), (4.26.5) компоненты деформации выражаются через перемещения, что и приводит нас к трем уравнениям равновесия в перемещениях и , и , w. Эти уравнения очень громоздки и в расчетах используются редко. Они, конечно, зависят от того, какой вариант уравнений состояния был использован при их выводе. Для общего случая мы не будем приводить эти уравнения. Пример их применения будет дан в части V при рассмотрении задачи р круговой цилиндрической Оболочке. [c.75]

Двухлинзовый объектив с неравными внутренними радиусами при любых значениях С может (теоретически) обладать заданным значением Р . Все более сложные компоненты обладают этим же свойством, причем чем больше число линз, тем меньше кривизна поверхностей, а вследствие этого уменьшаются в общем случае аберрации высших порядков. Как правило, комбинации значений W, близких к нулю, и Р, лежащих в пределах 1—2,5, обладают при прочих равных условиях (одинаковое число линз, одинаковые сорта стекол) наименьшими значениями сферической аберрации высшего порядка. Все перечисленные выводы могут быть проверены с помощью таблиц двухлиизовых склеенных объективов. [c.583]

В своём выводе основных уравнений теории упругости Навье (см. стр. 129) исходил из предположения, что идеально упругое тело состоит из молекул, между которыми при его деформировании возникают силы взаимодействия. При этом принималось, что силы эти пропорциональны изменениям расстояний между молекулами и действуют по направлениям соединяющих их прямых линий. Таким путем Навье удалось установить соотношения между деформациями и упругими силами для изотропных тел с введением лишь одной упругой константы. Коши (см. стр. 135) первоначально ввел две константы в зависимости между напряжением и деформацией в случае изотропии. В самом же общем случае анизотропного тела Пуассон и Коши допускали, что каждая из шести компонент напряжения может быть представлена однородной линейной функцией шести компонент деформации (обобщенный закон Гука). В эти функции входило 36 постоянных. Положив в основу физического истолкования явления упомянутую выше молекулярнуро теорию, они снизили число постоянных для общего случая до 15. Они показали, что изотропия допускает дальнейшее снижение этого числа, так что окончательно для записи соотношений между компонентами напряжения и деформации необходима лишь одна постоянная, которую и ввел Навье. [c.262]

В выводе уравнений элементарной теории пластинок принимается, что каждый тонкий слой пластинки, параллельный ее срединной плоскости а г/, находится в плоском напряженном состоянии, в силу чего отличными от нуля остаются только три компоненты напряжения Оу и Тху. Для более толстых пластинок полезно иметь полное решение задачи с учетом всех шести компонент напряжения. Несколько решений этого рода было предложено Сен-Венаном в его переводе книги Клебша ). Некоторые элементарные строгие решения для круглых пластинок были найдены А. П. Коробовым ), опыт же построения общей строгой теории пластинок был предложен Дж. Мичеллом ) и получил дальнейшее развитие в книге А. Лява ) по теории упругости. В последнее время строгая теория, пластинок обратила на себя внимание инженеров и некоторые ее задачи были полностью решены. Особого упоминания заслуживают труды С. Войновского-Кригера ) и Б. Г. Галер-кина ). Возрастающий успех, который находят в настоящее время в разнообразных технических применениях тонкостенные конструкции, привлек большое внимание к теории оболочек. Приемлемое для практики решение во многих, относящихся к тонким оболочкам, задачах становится достижимым, если пренебречь изгибом и допустить, что напряжения распределяются по толщине [c.492]

По этим уравнениям из значений мгновенных координат ядер в пространстве можно определить углы 0 и и тем самым про-странствениую ориентацию оси z. Так как ориентация осей х и у несущественна с точки зрения минимизации колебательного углового момента [см. формулу (7.122)], отсутствует и соответствующее условие Эккарта, задающее угол Эйлера %. Обычно угол Эйлера х выбирается постоянным. Заметим, что в гл. 7 при выводе гамильтониана двухатомной молекулы мы выбирали X = 0°. В наиболее общем случае мы можем выбрать угол х как функцию углов 0 и Тогда элементы матрицы направляющих косинусов [см. (7.52)] будут зависеть всего от двух независимых переменных 0 и Из-за отсутствия угла % в качестве вращательной переменной компоненты углового момента в системе осей, фиксированных в линейной молекуле, не удовлетворяют коммутационным соотношениям (7.147). Коммутационные соотношения становятся более сложными [см., например, (7.84) и (7.85)], и матричные элементы компонент углового момента и вращательные собственные функции отличаются от соответствующих величин для нелинейной молекулы, приведенных в табл. 8.1. Из-за наличия лишних угловых множителей [например, множителя sin 0 во втором члене выражения (7.94)] [c.365]

Этой задачей занимался Вагнер [225], в статье которого рассматривается вопрос о зависимости от состава скорости окисления двойного сплава, один компонент которого, будучи благо-родньим металлом, практически не окисляется. В качестве подходящего примера была выбрана система никель — платина, но полученные Вагнером результаты носят гораздо более общий характер. Никель и платина образуют непрерывный ряд твердых растворов. Предполагается идеальность системы, т. е. приложимость закона Рауля на всем интервале концентраций. Хотя это предположение е строгом смысле слова не вполне справедливо, отклонения от идеальности, вероятно, не столь велики, чтобы существенным образом отразиться на нижеследующих рассуждениях. Кроме того, предполагается, что скорость диффузии в сплавах не зависит от концентрации как известно [(см. уравнение (12)], это, вообще говоря, неверно, но поскольку никель и платина плавятся не при очень разных температурах, это предположение можно считать приближенно верным. Единслвенно устойчивым окислом, образующимся при окислении никеля, является его окись NiO. Предполагается, что механиз.м окисления никеля таков же, как и механизм окисления сплавов никеля с платиной. Это означает, что скорость окисления определяется скоростью диффузии катионов через вакантные узлы решетки. Эту же точку зрения выразила фон Гольдбек [455], потому что энергия активации окисления сплавов никеля с платиной оставалась неизменной во всем интервале концентраций от О до 80% Pt однако, как это выяснится ниже, подобный вывод следует считать случайным совпадением. [c.173]

Ричардсон высказал эти соображения лишь в качественной форме и не сделал из них никаких выводов на языке математики. Но его интуиция была столь глубока, что в работе 1926 г. он сумел чисто эмпирически установить один из общих количественных законов мелкомасштабных турбулентных движений, вытекающих из математической теории, основанной на представлениях о каскадном процессе передачи энергии по спектру масштабов эффективный коэффициент диффузии облака примеси в среде с развитой турбулентностью пропорционален размеру облака в степени четыре трети. В 1941 г., когда Колмогоров и Обухов сформулировали основные положения количественной теории мелкомасштабных компонент турбулентности, закон четырех третей Ричардсона был единсктвенным эмпирическим результатом, указывавшим на существование каких-то простых общих закономерностей, управляющих мелкомасштабной структурой турбулентности. [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...