Общий сброс

Вход тактового импульса, выходы первых трех и тринадцатого (( 1з) каскадов основного двоичного делителя присоединены к вентилю, формирующему импульс отключения регистров, за которым формируется импульс общего сброса (это Происходит после первого переключения каскада С 1з в состояние с высоким уровнем напряжения). Данный импульс сбрасывает все три двоичных-делителя и десятичные счетчики и появляется примерно через каждые 0,1 с, когда бак полный, и через вдвое большие интервалы времени, когда бак пустой. Частота импульсов опорного мультивибратора подобрана таким образом, что при пустом баке она точно равна половине частоты основного мультивибратора- Поэтому опорный делитель при пустом баке сбрасывается тогда, когда его каскад 12 переключается в состояние с высоким уровнем напряжения интервал [c.14]

IF — сброс интерфейса. На этой линии истинный (низкий) уровень может сформировать только контроллер этот сигнал переводит все подключенные к шине устройства в нерабочее состояние. По существу, он действует как сигнал общего сброса. [c.243]

Общий сброс и исходное состояние [c.117]

Каждый регистр ПЛИС программируется определенным начальным состоянием либо логическим О, либо логической 1. Кроме того, ПЛИС обычно имеют сигнал общего сброса, который применяется для возвращения всех регистров, но не блоков встроенного ОЗУ, в исходное состояние. Разработчики, использующие заказные микросхемы, обычно не используют подобную возможность. [c.117]

Интересно заметить, что для регистров с функцией ИСКЛЮЧАЮЩЕЕ ИЛИ-НЕ в цепи обратной связи разрешено использование комбинации, состоящей из всех нулей. Это значит, что для инициализации таких регистров можно использовать сигнал общего сброса, устанавливающий значения всех бит в 0. [c.366]

Оболочка (узла) 304 Общий сброс 117 Огнезащитный состав 342 Ограничения 265 [c.403]

В настоящее время для большинства подобных предприятий принята система водоснабжения с оборотом воды — общая для всего предприятия или в виде замкнутых циклов для отдельных цехов. При этом предусматривается необходимая очистка обрабатывающей воды и охлаждение с целью повторного использования ее (без выпуска в водоем). Последовательное или прямоточное использование воды для производственных нужд и сброс отработанных и очищенных сточных вод в водоем допускаются только в тех случаях, когда невозможно или нецелесообразно применять их в системе оборотного водоснабжения. [c.9]

Наиболее просто низкочастотное рекуперативное возбуждение осуществляется агрегатом, представляющим собой блок из насоса, гидромотора, маховика и электродвигателя, жестко связанных общей осью вращения (рис. 28). Гидроцилиндр системы низкочастотного возбуждения на полуцикле нагружения питается насосом высокого давления через переключатель режима работы, который по достижении максимума нагрузки соединяет цилиндр с гидродвигателем и одновременно магистраль высокого давления насоса со сбросом. В этом полуцикле разгрузки потенциальная энергия, запасенная в системе образец—машина, раскручивает маховик через гидродвигатель. Разгрузка продолжается до достижения минимума, когда переключатель снова подключает магистраль высокого давления насоса к цилиндру, а входную магистраль гидродвигателя соединяет с баком. [c.226]

Сокращение сброса загрязненных стоков в химической промышленности может быть достигнуто разработкой эффективных способов локальной очистки стоков и повторным использованием воды. Однако даже после локальной очистки производственные сточные воды предприятий химической промышленности содержат много соединений, не поддающихся биохимическому окислению. Биологическое потребление кислорода (БПК) составляет 30—40 % общего содержания органических соединений по химическому потреблению кислорода (ХПК) [12]. Значительная часть стоков имеет высокую минерализацию. В связи с этим для предприятий отрасли актуально создание замкнутых систем использования воды. [c.29]

Ущерб, наносимый народному хозяйству отдельными отраслями промышленности и жилищно-коммунальным хозяйством, Определяется общим размером убытка от сброса сточных вод в открытые водоемы в рассматриваемом районе в соответствии с количеством и вредностью загрязнений, содержащихся в сточных водах. [c.250]

Обедненная топливом пылевоздушная смесь с долей топлива около 7% общего количества, поданного в мельницу, направляется в специально выделенный сбросной канал одной или двух горелок. Схемы мельничной системы с одним и двумя сбросами представлены на рис. 7. [c.29]

Расход общего воздуха на горелку без сброса при аг=1,15 должен быть равным [c.30]

Чаще рекарбонизация воды производится дымовыми газами котла, содержание углекислоты в которых 8... 12 %. Способы ввода дымовых газов в охлаждающую воду различные. Целесообразнее отбирать дымовые газы при помощи вентилятора и направлять их к водоструйному эжектору, сброс среды из которого направлен в общий поток воды до циркуляционных насосов. Следует отметить сложность наладки режима рекарбонизации, из-за чего этот метод практически не находит применения. [c.41]

В дальнейшем ВТИ разработал две новые конструкции запорных клапанов мембранного типа МИК-1 и МИК-2, схемы которых даны на рис. 8-70 и 8-71, а на рис. 8-72 показан общий вид клапана МИКИ. Клапан МИК-1 снабжен двумя мембранами, одна из которых — рабочая, а другая — (с отверстиями) — направляющая. В зависимости от расположения мембран и схемы подключения к ЭГР клапан при сбросе управляющей воды открывается, т. е. нормально открыт , или закрывается, т. е. нормально закрыт . Клапан МИК-2 снабжен двумя рабочими мембранами и является [c.314]

При более высокой начальной температуре газов (1123° К) четкой зависимости экономически наивыгоднейшего значения степени повышения давления от ее термодинамического значения не наблюдается. В ПГУ со сбросом газов в котельный агрегат под наибольшим давлением работают лишь поверхности нагрева газоохладителя, теплопроизводительность которых в общем объеме составляет около 10%. Экономически наивыгоднейшая степень повышения давления воздуха в таких ПГУ с высокотемпературной очисткой продуктов газификации, оказывается, зависит не только от к.п.д. компрессора, внутреннего относительного к.п.д. газовой турбины, отношения температур рабочего тела на входе в компрессор и турбину и других параметров газовой части, но также и от стоимости топлива, капитальных вложений в отдельные узлы ПГУ и числа часов ее использования. [c.273]

При параллельной работе двух турбогенераторов на общую электросеть и внезапном сбросе всей нагрузки на одном из них не отключенный от сети генератор может перейти на моторный режим работы и из-за перегрева проточной части может вызвать аварию турбины. [c.108]

Перечисленные выше причины повышения числа оборотов при сбросе нагрузки конденсационных турбин относятся также и к турбинам с регулируемым отбором пара. Коме того, следует учесть, что запас хода регулятора давления в сторону увеличения давления не должен превышать установленной заводом величины он должен быть как можно меньше, чтобы облегчить работу регулятора скорости при сбросах нагрузки обычно он составляет от 5 до 10% общего его хода. Регулирование производится изменением положения ограничителя хода (упора) его или золотника. [c.176]

Сброс среды после витков осуществляется в общую сбросную линию, в качестве которой используется продолжение линии впрыска питательной воды после разделительной задвижки. [c.133]

Эти дополнительные импульсы необходимо согласовывать с динамикой процесса экстренного регулирования. Например, дополнительный импульс по ускорению в изолированной системе регулирования существенно улучшает процесс регулирования и уменьшает разгон ротора при внезапных сбросах нагрузки, благодаря чему этот импульс с давнего времени используется очень широко. В условиях же экстренного регулирования, как указывалось, для сохранения устойчивости энергосистемы при падении частоты в ее приемной части может потребоваться быстрая разгрузка агрегатов передающей системы для общего снижения частоты во всем объединении. При такой ситуации регулятор по ускорению стремится открыть клапаны турбины и тем самым препятствует снижению частоты в передающей части сети. Чтобы это действие регулятора не вызвало аварии энергосистемы, его необходимо в такой момент блокировать. [c.58]

Критерий Tsl(6Ta) служит довольно общим (но далеко не единственным) показателем динамических свойств турбогенератора. Для устойчивости, затухания колебаний и разгона при сбросе нагрузки благоприятна малая величина этого критерия. Это относится также к автоколебаниям под влиянием трения в регуляторе. Что касается периода колебаний — важного показателя качества переходного процесса, то он возрастает с уменьшением этого критерия, но уменьшается при снижении Ts. На динамическую константу Та конструктор не может существенно влиять, не нарушая требований к экономическим показателям турбины [c.58]

Выше было показано, что при ПД применяются два различных принципа организации управления блоком — первичное управление турбиной или котлоагрегатом. При СД отмеченное противопоставление теряет смысл для равновесных режимов, поскольку регулировочные клапаны турбины при любой мощности находятся в одном и том же положении. Это наглядно иллюстрируют приведенные на рис. IX.И, а и IX.12, а схемы регулирования, в которых регулировочные клапаны турбины не участвуют в процессе регулирования, за исключением моментов полных сбросов нагрузки САР турбины по существу отсутствует в общей структуре управления блоком. Весь процесс регулирования мощности определяется исключительно динамическими характеристиками котлоагрегата. [c.165]

Подача газов под фестон (верхний сброс) предусматривалась из общего короба через 20 патрубков диаме- [c.136]

Для промышленных паровых турбин, работающих изолированно в условиях пульсирующей, колеблющейся и толчкообразной нагрузки и работающих в энергосистему с агрегатами значительно большей мощности, рекомендуется устанавливать общую степень неравномерности не менее 4,5%, лучше 5,0— 5,2%. Верхний предел определяется величиной 5,5—5,6%, так как сброс полной нагрузки обычно не выдерживается регулированием с такой общей степенью неравномерности. [c.145]

Некоторые компоненты имеют общие выводы для нескольких секций, например, общую синхронизацию ( lo k), общую установку (Set) или общий сброс (Reset). Такие выводы на схеме отображаются в каждой секции, хотя в корпусе они реально подключены к одному выводу. Типичным примером такого компонента является микросхема КР1533ТВ11, содержащая два одинаковых JK-триггера с общим тактовым входом ( L ) и общим входом сброса (R). Цоколевка этой микросхемы приведена на рис. 8.31. [c.422]

На тактовый вход первого десятичного счетчика, запускаемого отрицательным фронтом импульса, поступает один полный переключательный сигнал через каждые 0,5 л приращения содержимого топливного бака. В результате в момент формирования основным делителем импульсов отключения регистров и общего сброса на тактовом входе счетчика находится либо низкий, либо высокий уровень сигнала. Это зависит от того, прошел ли сигнал на выходе Q делителя усиления больше или меньше половины пути (0,25 л) до следующего отрицательного фронта импульса, который записывает приращение 0,5 л в первый десятичный счетчик. Высокое напряжение на тактовом входе десятичного счетчика во время имлульса отключения регистров используется для запрета пропускания его в регистровые десятичные счетчики. Тем самым в отображаемые показания вводится нечто вроде цифрового эквивалента триггера Шмидта с 50%-ным гистерезисом. При этом при переходе к новой измеряемой величине в регистрах и, [c.15]

Рис, 9. Язвенная коррозия патрубка линии сброса ВМС из аппарата С-203 УКПГ-7 а) — общий вид б) — сечение в области сварного соединения (х6) [c.33]

В консольном сбросе (рис. 28-17) часть Р общего падения преодолевается быстротоком и часть р — свободным сбросом струн. В целях получения возможно большего отлета струи от сооружения конец быстротока снабжают так называемым струенаправляю-щим носком (трамплином) с горизонтальным дном или с обратным уклоном. Однако при [c.292]

На магистрали крейта должны выполняться два вида операции командные — информация, вызывающая определенные действия в устройстве сигналами на шинах N, А я F (номер станции, субадрес, функция), и безадресные — сигналы общего управления на шинах Z, С, I (пуск, сброс и запрет), взаимодействующие без использования адресации на все станции крейта для пу- [c.201]

Если учесть сезонную неравномерность поступления солнечного тепла на землю, температура в среднем по району КАТЭКа может повыситься летом на 0,3 °С и зимой на 4 °С при одновременной работе 4—5 станций южного промузла. Расчеты показали, что удельные значения тепловой нагрузки на исследуемую территорию для зон активного воздействия находятся в диапазоне 20—30 Вт/м , т. е. на порядок выше величин, способных повлиять на изменение общего режима циркуляции атмосферы на ограниченной территории, сопоставимой по площади с масштабами синоптических возмущений [147]. Отсюда следует, что тепловые сбросы КАТКЭКа могут не только заметно повлиять на общий режим циркуляции атмосферы, но и изменить тепловой режим района. Для сравнения можно указать, что для Рурского района, восточных районов США и Японии антропогенные тепловые нагрузки составляют 5—6 Вт/м , в Будапеште 30—40 Вт/м , а в Манхеттене средние тепловые нагрузки достигли 150 Вт/м2 [147]. [c.272]

Примем длительность выхода на 1тах и длительность сброса оборотов и охлаждения по I мин общая длительность цикла Тц = 3 мин. [c.184]

В самом общем случае начальное состояние теплоносителя перед гипотетической аварией — недогретая до насыщения вода. Таким образом, на первом этапе истечения динамика системы характеризуется поведением недогретой до насыщения воды в условиях течи теплоносителя. После того как давление упадет до давления насыщения при данной средней температуре теплоносителя в рассматриваемом элементе, реальный процесс будет развиваться в направлении, ограниченном двумя предельными случаями. Первый случай — гомоге нная двухфазная смесь — пар, образующийся в результате вскипания теплоносителя при сбросе давления, равномерно распределен в виде пузырьков во всем объеме воды. Таким или близким к нему должно быть поведение среды в объеме при большом сечении разрыва, когда падение давления настолько интенсивно, а время процесса настолько мало, что отдельные пузыри не успевают слиться и образовать паровой объем. [c.111]

Деминерализатор со смешанным слоем. На Шиппинг-портской станции [191) отходы первичного теплоносителя, содержащие 0 М LiOH, наведенную и осколочную активность, перед сбросом пропускаются через колонны со смешанными (Н — ОН)-слоями из сильнокислотного катионита и сильноосновного анионита. Исходный раствор обычно имеет низкий уровень активности и наблюдаемые факторы очистки изменяются в широких пределах. Активность фильтрата (общая) только редко превышает (3—4)-10- примерный предел для °Sr. [c.220]

На рис. 1, д приведена структурная схема системы ФС-1 с вводом информации от магнитной ленты. Работа датчиков обратной связи ОС осуществляется от стабилизированного генератора Г через опорный делитель ДО — общий для всей системы. Сигналы опорной частоты и фазоимпульсные командные сигналы поступают на схему сброса СБ и схему суммирования частот СС. Схема сброса производит периодический сброс делителя координаты ДК для устранения накапливающихся ошибок, которые возможны при пропаже единичных импульсов. Схема суммирования частот осуществляет модуляцию частоты генератора Г на входе делителя координаты ДК- Сигнал рассогласования е выделяется на фазовом дискриминаторе ФД. Линейные фазовые датчики системы требуют напряжения питания частотой 10 кгц. [c.76]

Для случая сброса в две горелки (рис. 7,6) определение расхода топлива, общего и вторичного воздуха по горелкам производится аналогично определению этих величин для случая со сбросом в одну горелку, но с учетом того, что количество топлива в сбросе распределяется на две горелки и составляет 3,5% производительности мельницы по топливу, а сбросной сушильный агент также распределяется на две горелки, т. е. a 6p=0,26ai для одной горелки. [c.32]

Для определения коэффициентов подачи воздуха в горелки по схеме со сбросом в две горелки (рис. 7,6) принимаем отношение выходного сечения по вторичному воздуху горелки со сбросом к соответствующему сечению горелки без сброса 2 / 2 =0,7. Общее выходное сечение по вторичному воздуху для четырех горелок одной мельничной системы (крайней) в относительных единицах по отношению к выходному сечению одной горелкн без сброса равно 3,7. Определение коэффициентов подачи воздуха в горелки а г и аг Р производится аналогично подобным расчетом для горелок схемы по рис. 7,а [c.34]

Впоследствии отсутствие влагоуловителя в контактной камере было компенсировано устройством у всасывающего патрубка дымососа влагоулавливающего кармана, а количество газов уменьшено благодаря уменьшению коэффициента избытка воздуха, что позволило обеспечить нормальную работу дымососа. В результате проведенных теплотехнических испытаний выявилась возможность уменьшения высоты орошаемой реечной насадки с 2800 до 500 мм (при этом показатели работы экономайзера ухудшились незначительно) и устройства влагоулавливающей реечной насадки высотой 400 мм. В настоящее время высота экономайзера составляет 3900 мм. Экономайзер является общим для двух котлов ДКВ-2, не имеющих хвостовых поверхностей нагрева и работающих попеременно с производительностью до 3 m пара в час. Вместе со вспомогательным оборудованием он установлен в помещении котельной. Сброс охлажденных дымовых газов производится в спе- [c.42]

Опытный брызгальный стенд (рис. 2.7) представляет собой бассейн с железобетонными ложем и бортами высотой I м, разделенный сплошной водонепроницаемой поперечной перегородкой на две равные но площади квадратные секции. Днище каждой секции выполнено с уклоном 0,005 в сторону сброса воды. По разделительной перегородке проложен концевой участок напорного магистрального трубопровода, от которого под прямым углом ответвляются в каждую секцию по семь ниток распределительных трубопроводов. В торцевую часть магистрального трубопровода врезана дренажная труба с задвижкой. Распределительные трубопроводы расположены в центральной части каждой секции стенда с интервалом 2,5 м друг от друга, а две крайние нитки—с интервалом 5 м от центральных ннток. В каждый распределительный трубопровод врезан патрубок диаметром 325 мм, высотой 200 мм, с интервалом I м друг от друга для подключения разбрызгивающих устройств. Вода из каждой секции сливается самотеком по двум трубопроводам диаметром 1020 мм, объединенным в один общий коллектор, снабженный поворотным затвором. Все трубопроводы стенда оборудованы запорной арматурой на магистральном трубопроводе перед стендом установлен новоротный затвор, а на всех нитках распределительных трубопроводов — задвижки, предназначенные для регулировки напора и отключения незадействоваипых в данном опыте раснрсделительпых [c.42]

Включение котла в общий паропровод я1вляется весьма ответственной операцией. До выхода Правил технической экоплоата-ции на каждой электростанции осуществлялся свой порядок включения котла в общий паропровод. Меньшее дамение на котле, чем в общем паропроводе в момент включения, предусмотрено в Правилах для предотвращения возможности ваброса воды в паропровод из котла. Многие станции до сих пор практикуют включение котла при давлении несколько выше, чем в общем паропроводе, пр Ичем почти каждое включение сопровождается аварийным сбросом нагрузки турбин из-за понижения температуры перед турбогенератором. [c.200]

Особое значение преобретает возможное воздействие искусственного пруда-охладителя на атмосферные процессы. В отличие от водоемов многоцелевого назначения для специальных прудов-охладителей нет общих норм, например, на перегрев в них воды по отношению к температуре воздуха. Для примера рассмотрим пруд-охладитель АЭС электрической мощностью 1 ГВт. Попытаемся приближенно оценить возможное повышение температуры в водоеме из-за сброса в него охлаждающей воды, а также поверхностную плотность теплового потока из водоема в атмосферу. Это можно сделать из следующих соображений. Предположим, что в начальный момент времени водоем находится в тепловом равновесии с воздухом. При этом температура воды Та, и температура воздуха Та равны, т. е. Tw = = Та=То. Здесь и далее предполагаем однородное распределение температуры в пруде-охладителе и постоянство температуры воздуха. В водоем начинает постоянно поступать охлаждающая вода, температура которой выше температуры воды в пруде-охладителе. В результате окажется, что Тш> Та. [c.238]

Второй особенностью я1вляется наличие одного общего обвода всех цилиндров турбины с установкой на нем РУ для дросселирования пара и отдельно впрыска для его охлаждения (на схеме не показан). Возможен также сброс рабочей среды перед выходной ступенью первичного перегревателя через БРУ с включением в ту же обводную линию. На линии обвода за РУ (или БРУ) впрыском установлены последовательно (по воде) расширители высокого и низкого давлений пар из обоих расширителей и вода из расширителя низкого давления поступают в конденсатор турбины. [c.197]

При проектировании мокрых золоуловителей с трубами Вентури их применение следует предусматривать в сочетании с оборотными схемами водоснабжения, решая эту задачу в комплексе с мероприятиями, обеспечивающими надежную работу оборотных систем гидрозолоудаления, поскольку сброс осветленной воды из этих систем в водоемы общего пользования запрещен санитарными органами и органами рыбонадзора. [c.82]

Если регулирование не выдерживает сброса нагрузки при работе по электрическому графику и конденсационном режиме, то прежде всего проверяют величину общей степени неравномерности и уменьшают ее до низшего предела. Затем тщательно проверяют плотность регулирующих клапанов при закрытии. Для этого при открытых автоматических стопорных клапанах закрывают регулирующие клапаны, воздействуя на один из золотников. Замечают время выбега. Если оно больше выбега при закрытии автоматических стопорных клапанов, то, следовательно, регулирующие клапаны неплотны. Тщательно притирают клапаны, подогревая двухсе-дельпые клапаны в кипятке. Проверяют надежное закрытие клапанов и обеспечение нажатия сервомотора на клапан при закрытии. После этого увеличивают давление масла на регулирование. Если при сбросе давление было [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...