Различные соотношения

Рис. 172. Чертежи оправок для трех патрубков, имеющих прямолинейную ось, одинаковую форму, но различное соотношение площадей входного и выходного отверстий

На рис. 5.30 показаны графики зависимости Qi /1/ от QIV при различных соотношениях жесткостей болта и прокладки. Необходимо иметь в виду, что уравнения (6) и (6а) верны, пока остаточная затяжка Vi 5= 0. [c.77]

Подчеркнем, что в общем случае при циклическом нагружении в условиях объемного напряженного состояния (ОНС), реа-лизирующегося, например, у вершины трещины или острого концентратора в конструкции, соотношение компонент приращения напряжений при упругой разгрузке может не совпадать с идентичным соотношением напряжений в момент окончания упругопластического нагружения [66 68, 69, 72, 73]. Поэтому интенсивность приращения напряжений 5т, при которых возобновится пластическое течение при разгрузке (или, что то же самое, при реверсе нагрузки), может быть меньше, чем в одноосном случае, где циклический предел текучести 5т = 20т для идеально упругопластического тела [141, 155]. Это обстоятельство приводит к некоторым особенностям деформирования и соответственно повреждения материала в случае ОНС. Например, при одинаковом размахе полной деформации в цикле можно получить различные соотношения интенсивности размаха пластической АеР и упругой Де деформаций за счет изменения параметра 5т- [c.130]

Большое значение для восприятия имеют пропорции как базового объема, так и локального выреза. В зависимости от различных соотношений размеров параллелепипедов, уча-, ствующих в операции, получаем композиции, значительно отличающиеся по общему эффекту. Структурно-тождественные фигуры, используемые в тестах на проверку восприятия общей структурной основы изображений, которые внешне отличаются друг от друга, представлены на рис. 3.5.17. [c.133]

Тарельчатые пружины — это пологие конические оболочки с отверстием (рис. 6.2). Хотя они могут иметь разнообразные нагрузочные характеристики, определяемые различными соотношениями геометрических параметров (главным образом f/s), применяются в основном пружины с характеристиками, приближающимися к линейным. Именно такие пружины регламентированы ГОСТ 3057—54. [c.97]

Твердые припои содержат в различных соотношениях медь, серебро, цинк, никель, алюминий и другие элементы, имеют достаточно высокую прочность, их применяют для пайки нагруженных соединений В некоторых случаях паяные швы могут быть равнопрочны соединяемым деталям. [c.395]

Двухосные напряженные состояния с различным соотношением главных напряжений получаются сравнительно просто при испытании тонкостенных трубок, подверженных внутреннему давлению и действию осевой силы. [c.223]

Другие точки диаграммы соответствуют пределам выносливости для циклов с различным соотношением и а . [c.313]

Из графика [или из формулы (88)] видно, что, подбирая различные соотношения между р а k, можно получить вынужденные колебания с разными амплитудами. При р=0 (или p< k) амплитуда равна Ко (или близка к этой величине). Если величина р близка к k, амплитуда В становится очень большой. Наконец, когда p" k, амплитуда В становится очень малой (практически.близка к нулю). [c.243]

Теоретическая прочность на отрыв а[ чистых металлов (в МПа), рассчитанная по различным соотношениям [24] [c.275]

Столбец III отвечает экспериментальным данным по прочности на растяжении нитевидных кристаллов (усов), а IV - расчетным значениям теоретической прочности на отрыв по соотношению (4.9). Очевидно удовлетворительное согласие значений 0(, рассчитанных по различным соотношениям, как между собой, так и с экспериментальными значениями прочности нитевидных кристаллов. Это подтверждает связь между удельной энергией предельной деформации W, необходимой для разрушения локального объема металла, и прочностью межатомной связи. [c.276]

Неживая материя также существует во многих формах. Сочетания протонов, нейтронов и электронов образуют около ста различных химических элементов и около тысячи известных изотопов. Индивидуальные элементы соединяются в различных соотношениях, образуя, может быть, 10 или больше разных идентифицированных химических соединений, и к этому числу можно добавить огромное количество жидких и твердых растворов и сплавов различного состава, имеющих самые разнообразные физические свойства. [c.20]

Все шесть различных соотношений, содержащиеся в (1.64) — [c.14]

Здесь имеется всего шесть существенно различных соотношений (соответствующих значениям i. k, I, tn 1122, 1133, 2233, 1123, 2213, 3312) мы сохраним их все, упростив написанное тензорное равенство по индексам I, т [c.37]

Один и тот же эжектор может работать на различных режимах и при различных соотношениях между начальными параметрами газов. Характеристикой эжектора называется зависимость между параметрами эжектора и условиями его работы. Экспериментально или в результате расчета можно получить разнообразные характеристики эжектора, однако наибольший интерес представляют обобщенные характеристики, позволяющие [c.525]

Результаты расчета для различных соотношений начальных параметров газов и размеров эжектора позволяют, в первую очередь, сделать вывод о слабом влиянии сжимаемости газа на эффективность эжекторного увеличителя тяги. Изменение отношения полных давлений газов от весьма малых значений, при которых сжимаемостью газа можно пренебречь, до значений Pi/Ph = 3 — 3,5, когда режим истечения эжектирующей струи сверхкритический, практически не влияет на выигрыш в тяге при фиксированных значениях а и /. [c.562]

Термодинамика—дедуктивная наука. Ее основные успехи могут быть охарактеризованы тем, что она позволяет получить множество различных соотношений между величинами, определяющими состояние тел, опираясь на весьма общие эмпирические законы—начала термодинамики. [c.36]

При таком положении представляется замечательным получение различных соотношений между критическими показателями на основе теории термодинамической устойчивости без каких-либо гипотез и предположений модельного характера . Преимуществом такого метода является обоснованность и общность подхода. [c.251]

Задачей теории критических показателей является определение числовых значений показателей исходя из модельных данных и установление различных соотношений между критическими показателями. Значения критических показателей характеризуют степень приближения к критической точке, а сравнение показателей различных моделей с экспериментальными данными позволяет судить о реалистичности рассматриваемой модели. Например, теория Ван-дер-Ваальса критической точки жидкость — пар и теория Кюри— Вейса для перехода ферромагнетик — парамагнетик приводят к следующим значениям показателей а = а = 0, 7=7 = 1, Р = 1/2, 6 = 3. Такие же не согласующиеся с опытом показатели дает теория Ландау фазовых переходов второго рода. Экспериментальные значения критических показателей для системы жидкость — газ аргона таковы а<0,4 а >0,25 7 = 0.6 . 7 = 1,1 р = 0,33 6 = 4,4. [c.177]

Проверить устойчивость плотин (рис. 1.18) на опрокидывание при трех различных соотношениях между плотностью кладки и плотностью воды [c.17]

Зависимость коэффициента Я от Re и А исследовалась многими учеными. На рис. 4.5, а показан график такой зависимости, построенный Г. А. Муриным (Всесоюзный теплотехнический институт) на основании исследований сопротивлений промышленных труб с различной шероховатостью . Этот график подтверждает влияние различных соотношений бл и А на Я. [c.39]

Рис. 6.1.8. Изменение коэффициента лобового сопротивления в зависимости от угла атаки и степени затупления сферической головной части при различных соотношениях ЦТ)

Частотное уравнение (9.2.6) может иметь до пяти действительных корней. На рис. 9.6 приведены частотные кривые, т. е. зависимость от 2 ( . (9.2.6)) для различных соотношений параметров системы. Равенство = О соответствует синхронизму [c.313]

В этом случае при со< сОп и при со сод коэффициент отражения стремится к 1. На частоте (0 = с0д коэффициент отражения будет минимальным, причем минимум будет тем глубже, чем ближе сопротивление Гд к волновому сопротивлению линии. Зависимость модуля коэффициента отражения от частоты при различных соотношениях между Гд и волновым сопротивлением Zg приведена на рис. 12.4. [c.374]

Для аппаратов контактной обработки продуктов характерно различное соотношение конвективных и лучистых потоков как по длине аппарата, так и по его ширине и высоте. Исследование полей падающих потоков с помощью тепломеров, закрепленных на поверхности изделия или на стенках аппарата затруднительно, а при большой протяженности излучающих поверхностей не всегда возможно, В связи с этим возникла необходимость в разработке пере- [c.82]

Однако аналитическое решение системы дифференциальных уравнений турбулентного пограничного слоя пока невозможно, так как нет аналитических зависимостей между пульсационными и осреднен-ными величинами. Поэтому систему уравнений замыкают различными соотношениями полуэмпирической теории турбулентности ( 7.7), например, вида (7.69) и (7.70). Но при таком подходе влияние турбулентности на интенсивность теплоотдачи не представлено в явном виде. [c.165]

Как было показапо выше, изменяя отдельные параметры зубчатых колес модуль т, коэффициент % высоты головки зуба, угол зацепления а и т. д., можно получать зубчатые колеса с различными соотношениями размеров зубьев. Например, в некоторых случаях применяют так называемый укороченный зуб, у которого коэффициент % равен 0,8, а коэффициент %" равен 1. Укороченный зуб, следовательно, имеет головку, высота которой равна ha = 0,8т, и ножку, высота которой равна hf = т. Тогда общая высота h зуба вместо 2,2т оказывается равной ],8/п. При этом уменьшается коэффициент перекрытия е в некоторых случаях увеличивают угол зацепления а. Как следует из формулы [c.456]

Установка, на которой проводились экспериментальные исследования, показана на рис. 7.1. Полый цилиндр 5, установленный вертикально и собранный из отдельных легко разъединяемых царг 3 диаметром = 500 мм, представлял собой схематизированную модель рабочей камеры аппарата круглого сечения. Горизонтальный подводящий участок I, присоединенный к рабочей камере сбоку, был сменным изменяли его диаметр (т. е. площадь сечения Ь ), что позволяло получать различные соотношения площадей Рк1Рд рабочей камеры и входного отверстия (табл. 7.1, 7.2). [c.154]

Здиа и та же энергия изгиба может быть получена при различных соотношениях сил Р и Р. Из уравнения (14.41) видно, что [c.441]

Из формул (135.9) и (135.11) следует, что при любом значении углов ф и ф знаки И Ец н знакн й1 и Eix совпадают между собой. Это означает, что на поверхности раздела и фазы их совпадают, т. е. преломленная волна во всех случаях сохраняет без изменения фазу падающей. Для компонент отраженной волны (Ег] и ,-х) дело обстоит сложнее. Как показывают формулы (135.8) и (135.10), в зависимости от утла падения и значения показателя преломления граничных сред будут иметь место различные соотношения, сведенные в таблицу. [c.475]

Исследованные в работах Б. А. Жесткова, В. В, Глазкова и М. Д. Гусевой поля скорости в зоне смешения двух ллоскопа-раллельных турбулентных струй одного направления при различных соотношениях скоростей (тп = 0 0,23 0,43 0,64) представлены на рис, 7.3 в следующих безразмерных координатах [c.364]

На рис. 4.25, й показаны графики кривых (jsJoq) при различных соотношениях к = alb, построеннгле по формуле (б). При fe <Г 4 в сечении наблюдается заметная неравномерность распределения нормальных напряжений. [c.99]

При сравнении h o и Л02 возможны три случая. В первом случае (Лш > А02) получается отогнанный прыжок (рис. VHI.lO.fl), во втором случае (ftoi = /102) прыжок образуется в сечении, где наблюдается перелом (рис. Vni.lO, б), в третьем случае (Ло,< < /102) произойдет сопряжение с надвинутым прыжком (рис. VHI.IO, в). Как следует из приведенного анализа, при резком изменении дна водотока сопряжение бурного и спокойного водотоков происходит в форме гидравлического прыжка. В остальных случаях резкого изменения дна водотока сопряжение происходит плавно с помощью кривых свободной поверхности потока. Формы беспрыжкового сопряжения бье-4юв при различных соотношениях I l, ij и подробно рассмотрены-B VI.3. [c.212]

По-видимому, излож ение материала о гипотезах прочности разумно начать с краткого напоминания об оценке прочности при одноосном Н. С. Для этой цели целесообразно использовать плакат, подобный показанному на рис. 14.2. Далее следует обсудить вопрос о том, как подойти к оценке опасности сложного (плоского или пространственного) Н. С. Если при одноосном Н. С. можно непосредственно сопоставлять напряжение, возникающее в опасной точке детали, с предельным напряжением, определенным экспериментально, то в рассматриваемых случаях надо установить предельные значения всех главных напряжений для Н. С., подобного заданному. Количество различных соотношений главных напряжений безгранично велико, чрезвычайно велика также номенклатура применяемых конструкционных материалов. Следовательно, чисто экспериментальный путь оценки прочности связан с таким большим количеством экспериментов, которое, конечно, не может быть осуществлено. [c.159]

В геометрически сложных конструкционных элементах имеются области сложного напряженного состояния. Материал в этих областях с возрастанием степени его нагруженности (при увеличении внешних усилий) проходит упомянутые три стадии упругого и упругопластического деформирования, а также стадию разрушения. Считается, что можно подобрать такой параметр, который характеризует степень нагруженности материала в условиях сложного напряженного состояния аналогично тому, как это делается с помощью понятия напряжения а при простом растяжении. Упомянутый параметр (или критерий) обычно имеет размерность напряжения. В этом случае он называется эквивалентным напряжением с обозначением через Од Введение этого понятия означает, что любому сложному напряженному состоянию всегда можно сопоставить эквивалентное ему (по степени нагруженности) напряженное состояние простого растяжения. Отсюда следует, что различные сложные напряженные состояния (с различными соотношениями между главньЕми напряжениями а,, Оа, Од) эквивалентны друг другу, если характеризуются одним и тем же значением В частности, при любом сложном напряженном состоянии материал переходит в состояние предельной упругостРЕ при условии [c.134]

Рис. VI.7. Зависимость коэффициента сопротивления от числа кавитации для различных соотношений осей полуэллипсоида вращения ajh).

Соотношение фаз во многом зависит от химического состава стали и отношения содержания ферритообразующих элементов к аустенитообразующим. Для определенной марки стали, химический состав которой регламентирован ГОСТом, возможно получение различного соотношения фаз. Поэтому уменьшение содержания аустенита в ферритных и феррито-аустенитных сталях с использованием выплавки заданной стали в суженных по сравнению с ГОСТом диапазонах по химическому составу (выплавке по суженному химическому составу) — одна из практических мер повышения пластичности. Для определения фазового состава по химическому составу стали (сплава) можно использовать диаграмму Шеффлера (рис. 270). Для расчета эквивалентов хрома (фер- [c.508]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...