Диссоциирующие теплоносители

Один из наиболее перспективных и хорошо изученных диссоциирующих теплоносителей—тетроксид азота [1]. Протекание обратимых химических реакций [c.272]

ТЕПЛООБМЕН В ДИССОЦИИРУЮЩЕМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ ЧЕТЫРЕХОКИСИ АЗОТА [c.1]

Характерные результаты исследований представлены на рис. 5.4—5.6 в координатах а—X. При рассмотрении этих данных обращает на себя внимание ряд особенностей зависимости а от X и q, которые свойственны в столь явно выраженной форме, по-видимому, диссоциирующим теплоносителям. Это прежде всего большая область паросодержаний, в которой наблюдается резкий и значительный рост а, превышающий в отдельных случаях в несколько раз а при пузырьковом и кольцевом режимах течения. При увеличении давления, скорости и уменьшении нагрузки эта область уменьшается. При давлении 78,5 бар, (7 = 3300 кг/м -сек и всех нагрузках графики a = f(X) — монотонно поднимающиеся кривые, касательные к графикам для перегретого пара. В исследованном диапазоне параметров ухудшение теплообмена наблюдалось лишь при малых расходах, больших и средних нагрузках и высоких дав лениях. Не исключено определенное влияние на Хгр длины экспериментального участка, так как при указанных режимах, вероятно, Хвх< дя [5.14]. [c.127]

КИНЕТИКА И МЕХАНИЗМ ХИМИЧЕСКИХ РЕАКЦИЙ В ДИССОЦИИРУЮЩЕМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ-ЧЕТЫРЕХОКИСИ АЗОТА [c.1]

БЫСТРЫЕ РЕАКТОРЫ И ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ АЭС С ДИССОЦИИРУЮЩИМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ [c.1]

СОСТОЯНИЕ ИССЛЕДОВАНИЙ ПО ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИМ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ СВОЙСТВАМ ДИССОЦИИРУЮЩИХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ [c.40]

Наличие обратимых химических реакций в диссоциирующем теплоносителе, сопровождающихся поглощением дополнительного количества тепла на диссоциацию при нагреве газа, и выделение этого тепла при охлажде- [c.42]

Регенератор-испаритель в схемах АЭС с диссоциирующим теплоносителем представляет собой рекуперативный теплообменный аппарат, в котором в общем случае имеются три участка, различающиеся фазовым состоянием теплоносителя по холодной стороне экономайзер-ный (подогрев жидкости до температуры насыщения), испарительный и перегревательный. При давлении теплоносителя по холодной стороне выше критического испарительный участок отсутствует. [c.120]

Таким образом, определение полей термодинамических величин для невязких течений газа с учетом химических реакций диссоциации и ионизации представляет собой весьма важную задачу. Аналогичные задачи возникают при исследовании высокоэнтальпийных течений газа в реактивных двигателях, при решении некоторых задач ядерной энергетики (диссоциирующие теплоносители) и химической -ех-нологии. [c.356]

Перенос теплоты в системе диссоциирующими теплоносителями осуществляется не только за счет молекулярной теплопроводности газа, но и в результате химических реакций. Дополнительный отвод теплоты с тепловыделяющих поверхностей происходит благодаря ее поглощению на реакции диссоциации охлаждаясь в теплообменнике, газ ассоциирует с выделением поглощенной теплоты. [c.272]

Основной регламентируемой примесью в диссоциирующем теплоносителе, способствующей увеличению коррозии материалов контура, является азотная кислота, содержание которой должно быть минимальным (0,1—0,2 вес.%) [1-6, 1.24]. Высоких эксплуатационных качеств теплоносителя в широком диапазоне параметров можно достигнуть поддержанием нормируемых количеств технологически избыточной окиси азота. Разрушение защитных окисных пленок металла могут вызвать соединения С1, F, поэтому их содержание также нормируется в теплоносителе N2O4. [c.26]

Вида Л. А., Атрошенко Э. И. Исследование эффективности очистки диссоциирующего теплоносителя N2O4 от механических примесей с помощью пористого фторопластового фильтра. В сб. Диссоциирующие газы как теплоносители и рабочие тела энергетических установок . Минск, ИТМО АН БССР, 1973. [c.200]

Песляк В. И. Некоторые вопросы теории расчета охлаждающих устройств АЭС с диссоциирующим теплоносителем. Автореферат канд. дисс. Минск, 1977. [c.212]

В книге изложены методы и алгоритмы теилофизического расчета ядерного реактора на быстрых нейтронах и теилообменных аппаратов атомных электростанций с диссоциирующим теплоносителем. Предлагаемые авторами методы ориентированы на использование ЭВМ и позволяют рассчитывать локальные характеристики тепломассообмена и сопротивления при течении диссоциирующего теплоносителя в каналах реактора и теплообменных аппаратов. Представлены результаты расчетов параметров реактора и теилообменных аппаратов для проектируемых в настоящее время АЭС с диссоциирующим теплоносителем, а также дано экспериментальное обоснование этих результатов. [c.2]

ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ ДИССОЦИИРУЮЩЕГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В АЭС С ЯДЕРНЫМИ РЕАКТОРАМИ НА БЫСТРЫХ НЕЙТРОНАХ [c.24]

Разработка АЭС БРИГ-300 является этапом в создании мощных энергоблоков АЭС с реакторами на быстрых нейтронах единичной мощностью 1000—1500 МВт, охлаждаемых газовым диссоциирующим теплоносителем N264 (табл. 1.7). [c.25]

Основные расчетные характеристики быстрых реакторов БРГД-1000-1500 МВт (эл.) с диссоциирующим теплоносителем [c.26]

Физические возможности конденсации при повышенных температурах и характеристики линии насыщения N204 делают перспективным применение для циклов на N204 конденсации диссоциирующего теплоносителя в воздушных градирнях [1.39]. [c.33]

В АЭС с газоохлаждаемыми быстрыми реакторами на N204 главные проблемы заключаются в создании и испытании топливных композиций, совместимых с диссоциирующим теплоносителем, и создании эффективных систем нейтрализации и локализации аварийных выбросов теплоносителя при предельных авариях с разрывами главного контура [1.32, 2.2]. [c.41]

Основной регламентируемой примесью в диссоциирующем теплоносителе, способствующей увеличению коррозии материалов контура, является азотная кислота, содержание которой должно быть минимально возможным (0,1—0,2 вес.%) [1.19, 1.32]. Высоких эксплуатационных качеств теплоносителя в щироком диапазоне параметров можно достигнуть поддержанием нормируемых количеств технологически избыточной окиси азота [4.32]. [c.55]

РАДИОАКТИВНЫЕ ЗАГРЯЗНЕНИЯ ДИССОЦИИРУЮЩЕГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ N20 В АЭС С БЫСТРЫМИ РЕАКТОРАМИ И ВОПРОСЫ ЕГО ОЧИСТКИ [c.59]

Очистка диссоциирующего теплоносителя реактора на быстрых нейтронах включает в себя комплекс процессов, цель которых — освободить его от нежелательных или недопустимых загрязнений. В перечень основных проблем, возникающих при разработке системы очистки N204, вхо- [c.64]

Одним из факторов, определяющих надежную работу проектируемого реактора, является умение достаточно точно рассчитывать температурные поля оболочек и топлива ТВЭЛОВ. Излагаемая ниже методика теплогидравлического расчета пакета тепловыделяющих элементов разработана для реакторов атомной электростанции (БРГД) мош,ностью 1000—1500 Мвт (эл.), а также для реактора опытно-промышленной установки (БРИГ), предназначенной для отработки основных технологических и конструкторских вопросов создания энергетических быстрых реакторов большой мощности на диссоциирующем теплоносителе и для проверки условий, обеспечивающих максимально возможную наработку вторичного ядерного горючего при минимальных временах удвоения. Рассматриваемая методика расчета может быть использована только для твэлов стержневого типа. Пакет тепловыделяющих элементов представляет собой шестигранную трубу, заключающую в себе пучок тепловыделяющих элементов, расположенных по треугольной решетке. Для проведения теплогидравлических расчетов пакетов твэлов необходимо предварительно определить следующие характеристики пакета [3.1]. [c.68]

В настоящее время нет экспериментальных данных по теплоотдаче при продольном обтекании диссоциирующим теплоносителем ЫгО пучка труб. Поэтому остановимся кратко лишь на экспериментальных исследованиях по теплообмену при турбулентном течении N204 в обогреваемых трубах, так как эти исследования играют важную роль при обосновании методов теплового расчета реактора. [c.93]

Критическую скорость барботажа 117" для диссоциирующего теплоносителя следует рассчитывать по формуле [c.125]

Ограниченность водных ресурсов в промышленно развитых районах и высокая стоимость водоподготовки делают весьма актуальной проблему применения воздушного охлаждения для энергетических установок. Сравнительно высокие температуры насыщения в газожидкостных циклах с диссоциирующим теплоносителем 4.39] позволяют проектировать конденсаторы с непосредственным воздущным охлаждением. Как правило, в конденсаторах такого типа конденсация теплоносителя осуитествляется внутри вертикальных труб, сребренных со стороны охлаждающего воздуха. [c.157]

Расчет тепло- и массообмена при конденсации химически реагирующего газа в трубе В конденсатор АЭС с диссоциирующим теплоносителем в общем случае может поступать газ, содержащий неконденсируемые (при обычных условиях) компоненты N0 и О2, между которыми протекает реакция рекомбинации 2N0-f-02ч 2N02. Расчет процесса конденсации теплоносителя в трубе с учетом кинетики указанной химической реакции производится по одномерной модели, вывод и обоснование которой изложены в [4.1]. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...