Основные условия и допущения

Основные условия и допущения [c.98]

Заметим, далее, что из двух основных условий В = О, Ж= О, необходимых и достаточных для равновесия твердого тела, первое очевидно остается справедливым (при допущенных предположениях о силах), как бы нн изменялась ориентация твердого тела. Остается определить, будет ли [c.147]

Одним из основных условий такого типа матричных игр является наличие (или допущение) линейности связи между элементами матрицы входа и выхода. 1В данном примере условие линейности означает, что для выполнения q различных подпрограмм потребуется в г раз больше силовых головок, [c.118]

Работа сорбционных фильтров в условиях равновесия может происходить лишь при очень малых скоростях фильтрования, а в случае ионитных фильтров — при малых размерах зерен ионитов. В практике эти условия обычно не соблюдаются, и поэтому работа сорбционных фильтров проходит в неравновесных условиях, когда основную роль играют кинетические факторы. Учет последних применительно к определению фронта фильтрования приводит к сложным дифференциальным уравнениям высшего порядка. Предложенные различными авторами упрощения и допущения (некоторые из которых носят чисто формальный характер) нуждаются в экспериментальной проверке. [c.208]

Следует отметить, что основное уравнение (12.81), полученное для идеализированных условий с допущением, что Гср. и, Яф.п. являются постоянными величинами, а осадок рассматривается как пористая среда, оказывающая сопротивление ламинарному потоку жидкости в соответствии с законом Дарси. На практике же все осадки и многие перегородки сжимаемы, а это означает, что Гср. и 7 ф.п. не являются постоянными, а зависят от ряда факторов, прежде всего от давлений. Кроме того, сжимаемый осадок представляет собой систему сложных сквозных пор и движение жидкости через него не может быть ламинарным. Расход фильтрата, падение давления, удельное сопротивление осадка являются факторами, тесно связанными с изменением пористости осадка, а пористость является очень сложной характеристикой, так как она включает понятие трения жидкой частицы, механическую передачу сил трения от частицы к частице, направление и форму зерен и т. п. [c.300]

Несущая способность и потребное давление. В качестве основного допущения принимаем, что после сборки соединения на всей поверхности контакта действует возникшее в результате упругой деформации материала соединяемых деталей равномерно распределенное нормальное к поверхности контакта давление р. Давление р вызывает появление сил трения (сцепления) на поверхностях контакта. Основным условием работоспособности соединения, нагруженного сдвигающими силами и моментами, является условие отсутствия взаимного сдвига деталей соединения под действием приложенной нагрузки, т. е. результирующая сдвигающая нагрузка от действия на соединение осевой силы, вращающего момента или их комбинации не должна превосходить суммарную силу трения на поверхности контакта деталей соединения. [c.107]

В работе [146] приведены результаты исследований и анализ механизмов разрушения кольцевых элементов под влиянием циклических термических ударов. При разработке экспериментов приняты следующие допущения сохранение геометрического подобия образцов и исследуемых деталей подобные изменения температуры в сечении во время нагрева, а также во время охлаждения. Следовательно, соблюдается подобие размеров образца и формы, а также температурных изменений, что является основным условием аналогии явлений, протекающих во время эксперимента и при фактических процессах. [c.73]

Однако имеется серьезное ограничение при использовании линейного приближения. Волна у гребня будет разбиваться, если скорость жидкости у гребня превосходит скорость волны. Критическим является тот случай, когда скорость жидкости у гребня равна скорости волны, т. е. случай установившегося движения при и = 0. Согласно формуле (2), это означает, что в гребне е = 0 и т=—схз. Отсюда следует, что приближение, основывающееся на допущении, что величина т мала, оказывается непригодным в этом случае. Дэвис ) предложил приближение к граничному условию (4), которое сохраняет его основные черты и допускает, чтобы т было велико по модулю. Приближение это имеет вид [c.392]

С увеличением числа основных ванн и автооператоров темп выхода подвесок до определенных пределов возрастает. Штрих-пунктирная часть кривых (см. рис. 92) соответствует неработоспособным компоновкам. Неработоспособными считаются те линии, у которых Ащ)> 10%. Указанное допущение исходит из того, что автоматические линии в реальных производственных условиях, как правило, полностью не загружаются. [c.303]

Во введении (п. 3), перечисляя основные требования, которые могут быть предъявлены к инженерной дисциплине — сопротивлению материалов пластическому деформированию — со стороны инженеров-практиков, мы указывали на требование точности (достоверности) результатов расчета, продиктованное потребностями практики. Там же мы указывали на ту значительную роль, которую играют в этом вопросе а) точность исходных расчетных параметров задачи (исходные механические свойства материалов, фактические размеры деформируемых тел до и после формоизменения, соблюдение температурно-скоростного режима деформации и др.) б) удовлетворение условиям задачи принятыми гипотезами и допущениями (гипотеза сплошности строения, идеализация механических свойств и др.) в) возможная точность постановки поверочного эксперимента (точность замера размеров, усилий, температуры, скоростей и др.) в целях сопоставления расчетных данных с данными непосредственного опыта. [c.60]

Дальнейшим его развитием является полуобратный метод, предложенный Сен-Венаном, который нашел очень широкое применение. При этом не пытаются одновременно удовлетворить всем основным уравнениям и граничным условиям, а напротив, принимаются правдоподобные допущения о величинах некоторых напряжений и деформаций, которые затем вводятся в основные уравнения. Благодаря этому получаются более простые дифференциальные уравнения, из которых и определяются остальные неизвестные величины. Если с помощью принятых допущений могут быть удовлетворены все основные уравнения, а также граничные условия, то по теореме единственности ре- [c.118]

Процессы распространения тепла при различных видах сварки чрезвычайно сложны и в основном без некоторых допущений и упрощений расчетным определениям не поддаются. В большинстве случаев, однако, учитывая конкретно поставленные задачи расчета и условия сварки, удается перейти к более простым, идеальным теоретическим расчетным схемам, достаточно хорошо отражающим действительную картину распространения тепла при сварке. Анализ процессов распространения тепла удобно начать именно с этих простейших случаев (см. далее). [c.107]

МЫСЛИ отражает реальную действительность при тех абстрактных предпосылках и допущениях, которые были приняты при выводе формулы. Реальная действительность чрезвычайно многообразна. Поэтому в основные формулы необходимо вводить коррективы (поправочные коэффициенты) с учетом конкретных условий работы и конструктивного выполнения механизма, если последние отличаются от условий, для которых выведена формула. Часто правильно выбранная схема или эскиз конструкции облегчает и по существу решает техническую задачу. Формулы обычно используются для выяснения и уточнения количественной стороны задачи. [c.9]

Другой проблемой XIX в. была природа светового излучения. Существовали две основные теории, подтвержденные надежными экспериментальными наблюдениями. Такое наблюдаемое свойство как дифракция, свидетельствовало о том, что свет подчиняется закону упругих волн и его почти полностью можно объяснить электромагнитной теорией Максвелла. Однако фотоэлектрический эффект чужд волновой теории света и мог быть объяснен только при условии допущения корпускулярной природы света. [c.71]

При построении тепловой модели шпинделя принимаются следующие допущения основной источник теплообразования — энергия, которая выделяется от трения в опорах теплота поступаем через торцовые поверхности шпинделя в местах закрепления подшипников задача рассматривается как одномерная, и температура изменяется только по длине шпинделя теплофизические параметры являются постоянными теплоотдача с боковых поверхностей шпинделя незначительна. При таких допущениях уравнение теплопроводности шпинделя с граничными условиями второго рода имеет вид [c.53]

Поскольку в явлениях турбулентного переноса эффекты молекулярной вязкости и теплопроводности обычно пренебрежимо малы в сравнении с явлениями вихревого перемешивания (исключая случаи очень больших градиентов скорости и температуры), пульсации температуры в основном связаны с вихревым перемешиванием элементов жидкости, при котором сохраняются их первоначальные температуры. Если элементы жидкости имеют различные температуры, то необходимо ввести средний температурный градиент в потоке с осредненными свойствами. Можно предполагать поэтому, что статистические свойства пульсации температуры зависят от двух факторов 1) от среднего температурного градиента в поле потока и 2) от характера поля скоростей. Далее на простом примере будет показано, какую роль играют средний температурный градиент для пульсаций температуры и соотношения между соответствующими статистическими свойствами для переноса количества движения и тепла. Такой подход был впервые использован Коренном 1130] при изучении теплообмена в условиях изотропной турбулентности. Рассмотрим изотропный и однородный турбулентный поток с постоянным средним температурным градиентом вдоль оси у, перпендикулярной направлению основного потока — оси х. Необходимые допущения для описания турбулентного поля течения сводятся в данном случае к следующим [c.83]

Таким образом, основными ограничениями для применения вероятностных методов являются допущения о симметричности полей допусков и нормальном законе распределения технологических погрешностей. При выполнении этих условий то> ность расчетов вероятностным методом по сравнению с экспериментальными данными удовлетворительна. [c.233]

Следует, однако, иметь в виду, что течений жидкости, строго отвечающих условиям потенциальности, в природе и технике не встречается. Представление о безвихревом характере движения является идеализацией, которая лишь с большей или меньшей степенью достоверности воспроизводит отдельные классы реальных течений. И тем не менее эта идеализация имеет важнейшее не только теоретическое, но и прикладное значение. Оно обусловлено тем, что вязкость жидкости, являющаяся первопричиной (для несжимаемой жидкости единственной) возникновения вихрей, проявляется, как правило, в ограниченных областях вблизи твердых поверхностей или в относительно узкой полосе за обтекаемым телом. В остальной части потока его завихренность может оказаться настолько малой, что поток можно считать потенциальным. Разумеется, встречается немало случаев, когда поток является сплошь завихренным и ни в какой его части влияние вязкости нельзя считать малосущественным. Такой поток может быть рассчитан только методами теории вязкой жидкости. Однако в тех случаях, когда допущение о потенциальности обосновано, его использование может значительно облегчить решение основной задачи гидродинамики. К числу таких случаев относится, например практически важная задача об обтекании твердых тел безграничным потоком (так называемая внешняя задача гидроаэродинамики). [c.225]

Дальнейшие упрощения уравнений (8-56) можно произвести, отбрасывая малые члены. При этом основной исходной предпосылкой является допущение, что вязкостные и инерционные члены имеют один и тот же порядок малости. Если бы мы пренебрегли инерционными членами, то получили бы уравнения ползущего течения, пригодные только при малых числах Рейнольдса. Если же полностью отбросить вязкостные члены, то получим уравнения идеальной жидкости, решения которых не могут удовлетворять граничным условиям на твердых поверхностях (условиям прилипания). В связи с этим, стремясь получить уравнения, пригодные для пограничного ламинарного слоя при больших числах Рейнольдса, мы должны удержать как вязкостные, так и инерционные члены. Произведем оценку порядка их величины, принимая во внимание известный уже факт малости относительной толщины пограничного слоя Ых, из которого следует, что и . Введем [c.361]

Теоретический анализ волновых движений чаше всего проводится при оговоренных выше двух допущениях. Первое из них предполагает, что соприкасающиеся фазы — невязкие жидкости. Это предположение оправдано тем, что в наиболее часто используемых жидкостях с малой вязкостью (прежде всего вода) эффекты вязкости существенны вблизи твердых поверхностей, тогда как в анализе волновых движений основное внимание сосредоточено на малой окрестности границы текучих сред, как правило, далеко отстоящих от твердых стенок. Поле скоростей при безвихревом течении идеальной несжимаемой жидкости определяется уравнением сохранения массы, принимающим формулу уравнения Лапласа для потенциала скорости ф (см. [3, 24, 26, 34]). Уравнение сохранения импульса упрощается до уравнения Эйлера. Условия однозначности, помимо обычного условия непроницаемости на твердых поверхностях, включают условия совместности для потоков массы и импульса на межфазной границе. [c.126]

Пусть далее к поверхности в некоторый момент прилагается малое возмущение. После этого граница и прилегающие слои обеих фаз придут в движение. Как уже говорилось, основные черты такого движения можно установить, анализируя поведение элементарной волны, определяемой соотношением (3.1а). Далее примем основные допущения линейной теории а к, т.е. амплитуда мала в сравнении с длиной волны, обе фазы являются невязкими и несжимаемыми жидкостями. Эти допущения позволяют существенно упростить математическое описание задачи. В частности, условие а X позволяет рассматривать h и все ее производные как малые порядка аГк, а квадратичные члены относительно этих величин опускать в уравнениях как малые более высокого порядка. Очевидно также, что скорости возмущенного движения фаз по порядку величины равны [c.130]

Представленные выше результаты носят в основном качественный характер, так как при их получении использовались довольно обременительное допущение о заморожен-ности течения в вязком ударном слое (на самом деле оно химически неравновесное, но все же ближе к равновесному типу течения [19]) и спорные граничные условия для (ро)ш и Сгш- В результате этого задаваемые значения этих величин могут быть не согласованы со значениями тепловых потоков, которые получаются в результате решения задачи. Очевидно, что массовая скорость термохимического разрушения (ри)ш и Саш должны определяться из законов сохранения массы на границе раздела сред в результате решения соответствующей задачи тепло- и массообмена в сопряженной постановке. [c.451]

Основные исходные условия и допущения аналогичны принятым выше. В частности считаются справедливыми уравнения безмоментной теории оболочек коррозионное растворение внутренней поверхности трубопровода является равномерным со скоростью, зависящей от среднего напряжения сг р по зависимости (73), причем 0ср = Prj2S (Р — внутреннее давление Го, S — радиус и толщина стенки трубы). [c.244]

Независимо от назначения ЭЦИ одним из основных условий эквивалентности испытаний является обеспечение подобия в накоплении повреждений при испытаниях и в эксплуатации [55]. Однако расчеты повреждаемости при испытаниях и в эксплуатации опять-таки ведутся на основе вышеуказанных представлений и допущений. В результате введения на стадиях расчета и экспериментального определения циклической долговечности дисков вышеотмеченных упрощений и допущений весьма сложные ПЦН как по видам входящих в их состав нафузок, так и по вариантам сочетания и наложения друг на друга последних можно приводить фактически к простому пульсирующему циклу (рис. 1.7) [c.43]

Принцип виртуальных перемещений получился у нас как следствие уравнений движения (36.4). Раньше, в 198, мы уже упоминали о том, что можно итти обратным путём — вывести из принщша виртуальных перемещений принцип Даламбера, а уж отсюда притти к уравнениям движения (36.4). Но при таком построении динамики надо или считать принцип виртуальных перемещений за основное положение, или доказать этот принцип, исходя из какого-либо другого положения, принимаемого за основное. Было сделано много попыток дать вполне строгое доказательство принципа виртуальных перемещений, но подобно тому, как при установлении уравнений (36.20) (т. е. точнее говоря, при выводе выражений для реакций) нельзя обойтись без некоторого основного определения или условия (о реакциях идеальных связей), точно так же всякое доказательство рассматриваемого принципа скрыто или явно заключает в себе подобное же условие или допущение по отношению к связям специального характера, а потому, строго говоря, доказательством, т. е. сведением лишь на раньше признанные истины, названо быть не может. Для примера мы рассмотрим в общих чертах ещё два доказательства принципа виртуальных перемещений доказательства Лагранжа и Ампера (Ampere). [c.380]

На основе оценок погрешностей определены условия и установлены границы использования перечисленных упрощений и выполненных решений линейной краевой задачи теплопроводности. Погрешности определения безразмерных избыточных температур, характеризующие упрощения а допущения являются, в основной, систематическими. Последние представлены как неотрицательные величины, которым в расчетах должен присваиваться знак, соответствуший направлению их влияния на значения безразмерных избыточных температур. При сочетании систематических и случайных относительных погрешностей необходимо соблюдать существующие метрологические правила /г/. ЗЗУ- [c.465]

Успех научного исследования во многом зависит от удачного выделения главной части явления и умелого отвлечения от деталей, быть может и важных самих по себе, но с точки зрения целей данного исследования играющих второстепенную роль. Так, инженер, изучающий движение некоторого механизма, будет сначала рассматривать отдельные звенья этого механизма как абсолютно твердые тела, определит кинематическую картину движения механизма и действие сил в нем, после этого, желая рассчитать механизм на прочность, откажется от абсолютной твердости звеньев, учтет их упругость, а при некоторых условиях, и пластичность. При этих расчетах ему придется воспользоваться существующими схемами упругого и пластичного тела, основанными на рассмотрении реальных твердых тел как сплошных, непрерывных образований, подчиняющихся законам теории упругости или пластичности. Основные элементарные законы макромеханики твердого тела, принимаемые в классической теории как некоторые фундаментальные допущения, могут быть с тем или другим приближением выведены из законов микромеханики атомов. [c.13]

Рабочие основных профессий металлургических, машиностроительных и других производств могут быть допущены к зацепке грузов к крюку кранов, управляемых из кабины, если не требуется предварительюй обвязки его (груз снабжен петлями, рымами, цапфами для зацепки его или находится в ковшах, бадьях, контейнерах или другой таре, или захватывается полуавтоматическими грузозахватными приспособлениями). Обучение этих рабочих производится по программам, утвержденным самим предприятием. Программа рассчитывается на 14—20 ч обучения и должна быть состаг ле-па с таким расчетом, чтобы обученный и допущенный к выполнению обязанностей по зацепке груза рабочий обладал навыками, требующимися для правильного подаешива-ния груза на крюк, умел определить пригодность чалочного приспособления, знал порядок обмена сигналами с крановщиком, а гакже условия безопасного перемещения н укладки грузов. К этим рабочим предъявляются те же требования, что и к стропальщикам. [c.226]

Во-первых, ни в коем случае яе надо пугаться большого числа формул. Важно лншь четко понимать смысл входящих в уравнения величин, смысл самих уравнений н основную идею нх вывода. Кстати заметим, что формулами теории оболочек в наиболее общем нх виде при расчете пользоваться почти никогда не приходится. Практически всегда, вследствие тех нли иных условий, этн формулы упрощаются главным образом это определяется очертанием срединной поверхности оболочек. Одиако располагать уравнениями в наиболее общем нх виде очень существенно, ибо это позволяет легко получать нз них частные случаи, число н характер которых заранее предвидеть невозможно. Важно уяснить, в чем состоит сущность применяемых гипотез нли упрощающих тторню предположений, помнить, где н как оин используются, как в снязи с принятием этих, гипотез и допущений ограничивается область применения соответствующего частного аппарата. В конце некоторых глав даются резюме, подводящие соответствующие итоги. В них вновь отмечается та минимальная информация, которая ин в коем случае не должна ускользать из поля зрения читателя за всеми формулами н выкладками. В тех главах, по которым нет резюме, в тексте даны подробные пояснения, ие обремененные формулами, но освещающие сущность вопроса. [c.4]

Условие неразрушимости при продольном расположении шва определяется несколько сложнее и содержит некоторые условности и допущения. Для расчета необходимо располагать двумя обычными диаграммами pa tяжeния (рис.14.2.3,й). Кривая 1 соответствует диаграмме растяжения основного металла. Кривая 2 соответствует либо образцу с продольным расположением в нем сварного соединения (рис. 14.2.3,6), либо образцу, вьфезанному из шва или зоны сварного соединения. [c.499]

Для полного исследования этих проблем необходимо отказаться от простого допущения идеальной жидкости и определить влияние вязкости или внутреннего трения однако можно получить некоторое понятие о лобовом сопротивлении, не усложняя явления. При развитии теории подъемной силы было целесообразно рассматривать такие тела, которые давали большую подъемную силу при относительно малом лобовом сопротивлении, так что можно было пренебречь последним, не изменяя основных условий задачи. Подобно этому, при исследовани лобового сопротивления целесообразно в первую очередь рассмотреть тела больших поперечных размеров, симметричные относительно направления движения, для кото-рых подъемная сила равна нулю при большом лобовом сопротивлении. Как и раньше, будем рассматривать плоско-параллельный поток жидкости. [c.72]

Ускорения испытаний долговечности можно достичь различны ми путями. Если главными причинами деструкции или ухудшения свойств покрытия являются облучение, тепло и влага, можно передать продукт для испытания в ту часть мира, где наблюдается более высокая температура и более интенсивное солнечное облучение, чем в Англии. Если исследуется рост плесени, то имеются регионы, более благоприятные для проведения испытаний, т. е. такие регионы, где наблюдается высокая температура и влажность. как, например, в Малайзии. Часто, однако, исследователь стремится ускорить разрушение покрытия в большей степени, чем этого можно достичь в естественных тропических условиях, и тогда он прибегает к оборудованию, описанному в 16.4. При этом есть риск, что поведение покрытия в более жестких условиях испытаний может сильно отличаться от поведения в реальных условиях. В этом случае предполагается с некоторым допущением, что если исследуемое покрытие показывает себя хуже стандартного с известными свойствами в принятых условиях испытаний, то и на практике оно будет хуже. Если же экспериментальное покрытие обнаруживает лучшие свойства по сравнению со стандартным при ускоренном испытании, то нет гарантии, что то же будет наблюдаться и на практике в реальных условиях. В целом, условия испытаний должны быть составлены таким образом, чтобы как можно ближе воспроизвести тип воздействия на покрытие, который может иметь место на практике. Сравнительное распределение излучения для солнечного света и различных искусственных источников приведено в табл. 16.1. [2]. Ксеноновая лампа мощностью 6500 Вт с внутренним боросиликатным покрытием и внешним фильтром дает излучение, наиболее близкое к солнечному. Следует ожидать, что интенсивное УФ-излучение будет гораздо агрессивнее, что и случается реально. В результате данные везеро-метрии с УФ-источником гораздо труднее подлежат интерпретации по сравнению с данными, полученными при испытаниях в везеро-метрах с менее агрессивными источниками излучения. Несмотря на это, некоторые основные потребители красок, например автомобилестроители, могут требовать проведения испытаний в этих особо агрессивных условиях, хотя полученные данные могут не коррелировать с условиями эксплуатации покрытий. [c.479]

Когда скважины полностью вскрывают песчаный пласт, течение двухмерное и его основные свойства, включая сюда распределение давления и линий тока, не зависят от численного значения проницаемости. Действительно, одно и то же явление будет иметь место в двух параллельных или примыкающих слоях различной проницаемости при условии, что граничные условия остаются теми же. Единственная физическая разница между ними будет заключаться в том, что численные величины скоростей жидкости для соответственных точек этих двух слоев будет всегда находиться в зависимости от их проницаемости. Все эти теоретические выводы, основанные на допущении, что слоистый песчаник эквивалентен единичной однородной пористой среде, будут совершенно справедливы, при одном лишь условии, что проницаемость, входящая в выражения для скоростей суммарного течения, берется как средневзвешенная величина из всех определенных значений для различных слоев согласно их мощностей. Суммарное течение будет иметь правильную величину с этой поправкой, а скорость в любой точке будет средневзвешенной из скоростей в различных слоях. Отсюда, поскольку изменчивость проницаемости в горизонтальном направлении не имеет значительной величины, можно при теоретическом исследовании таких проблем, которые в основном двухмерны и где проекция течения представлена горизонтальной плоскостью, совершенно не при нимать во внимание изменчивости ее в вертикальном направлении. По отношению к изменчивости проницаемости в горизонтальном направлении следует заметить, что за исключением того случая, когда эти изменения имеют место в непосредственной близости к забою скважины или сходящейся поверхности стока, только такие изменчивости представляют собой практическую значимость, которые имеют значительное распространение по площади. Влияние рассеянных локализированных пятен высокой или низкой проницаемости будет усереднено в течении, имеющем большие размеры, и его совершенно не следует принимать в расчет при аналитических выкладках. [c.98]

Третье граничное условие для (3.6) и (3.7) явного физического смысла не имеет и поэтому наблюдается большой произвол в его формулировке. Отметим основные варианты. В случае конвективного нагрева часто используют допущение о равенстве температур Т" = t" на внешней поверхности. Иногда применяется ошибочное условие равенства градиентов температуры в потоке охладителя по обе стороны внутренней поверхности df/dZl2 = o-o < tMZ z = Q+ о- Позднее для внутренней пов х-ности стали применять соотношение hy(T - t = G dtjdZ или h (T - [c.49]

В качестве введения в задачу о взаимодействии многофазной среды с телом oy и Тьен [742] расс.мотрели движение отдельной сферической твердой частицы вблизи стенки, обтекаемой турбулентным потоком жидкости. Теоретический анализ содержал основное уравнение движения, описывающее влияние стенки на двухфазный турбулентный поток, и решение уравнений, включающее лишь наиболее существенные процессы, которые протекают в стацпонарных условиях. Упрощенная физическая модель рассматрпвае.мых явлений представляла собой сферическую твердую частицу в полубесконечном турбулентном потоке жидкости, ограниченном бесконечно протяженной стенкой (фиг. 2.10). Размер частицы предполагался настолько малым в сравнении с раз-меро.м вихря пли микромасштабом турбулентности потока, что вклад различных пульсаций скорости был линеен. Описание характера движенп.ч потока строилось на основе данных по распределению интенсивностей и масштабов турбулентности [105, 418, 468]. Течение, особенно вблизи стенки, является анизотропным и неоднородным. Тем не менее в качестве основного ограничивающего допущения было принято представление о локальной изотропно- [c.58]

Соотношение (71.3) позволяет найти длину 2= 81, если задано 1 = 8, т. е. позволяет отыскать положение точки Ь по заданному . При выводе его мы, кроме закона преломления, пользовались еще допущением, что луч А принадлежит к параксиальному пучку. Следовательно, соотношение справедливо для любого луча параксиального пучка. Из формулы (71.3) видно, что Па при заданных параметрах задачи щ, п . Я) зависит только от а . Таким образом, все лучи параксиального гомоцентрического пучка, выходящего из Ь, пересекают ось в одной и той же точке которая является, следовательно, стигматическим изображением источника Ь. Итак, гомоцентрический пучок при преломлении на сферической поверхности остается гомоцентрическим, если он удовлетворяет условию параксиальности. Основное уравнение (71.3) охватывает все случаи преломления лучей на сферической поверхности. Пользуясь установленным выше правилом знаков, мы можем разобрать случай выпуклой (Я > 0) или вогнутой ( < 0) поверхности. [c.281]

Применимость изложенного метода расчета определяется сделанными допущениями. Основным из них является условие С = 1 или допущение применимости зависимости (9-25), полученной для пластины, когда / = 0, т. е. когда отсутствует перепад давления. В действительности параметр не остается постоянным, так как в точке отрыва он должен принимать значение, равное нулю (см. 16 гл. 8). Изложенный метод расчета применим поэтому лищь на некотором предотрывном участке пограничного слоя. Анализ опытных данных показывает, что этот участок может включать всю конфузорную часть (/ > 0) и начало диффузорной части, где отрицательные значения формпараметра / м алы. [c.414]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...