М исходный расчетный

TiF — исходная расчетная нагрузка, принятая наибольшей из длительно действующих нагрузок с числом циклов перемены напряжений более 5 10 , Н м /Сгр — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца (по графику рис. 9.5). [c.184]

Внутренний диаметр резервуара О и высота нижнего пояса Я были равны 16 и 2 м соответственно, площадь контролируемой поверхности 5 — 100 м , исходная (номинальная) толщина стенки нижнего пояса Н сх Ю мм, расчетная (минимально допустимая) толщина Яра ч — 6 мм, диаметр щупа (искателя) ультразвукового толщиномера — 8 мм, площадь поверхности щупа 5о — 50 мм . [c.214]

Исходный расчетный момент Мнг приравнивают к максимальному из действующих моментов. При постоянной нагрузке Л/д, = (рис. 21, а) при переменной М н = (i<) (рис. 21, б, в). [c.608]

За исходную расчетную нагрузку кгс -м, принимают наибольшую длительно действующую нагрузку с числом циклов перемен напряжений более 5 -10, а при плавном характере циклограммы нагружения — нагрузку, соответствующую 5 -Ю" циклам перемен напряжений. [c.353]

Исходная расчетная нагрузка Tiu, кгс м [c.355]

Исходную расчетную нагрузку Т р (в кгс -м) определяют в соответствии [c.370]

При переменных режимах нагружения исходную расчетную нагрузку (Tjh), Н-м, определяют в соответствии с приложением 3 ГОСТ 21354-87. [c.594]

Исходную расчетную нахрузку (7 /), И -м, при переменных нафузках определяют в соответствии с указаниями приложения 3 ГОСТ 21354-87. [c.595]

Исходные данные следующие расход воздуха Сц = 136,5 кг/с расход газов Ор = 132 кг/с температура газов на входе/ р = 413°С температура воздуха на входе в воздухоподогреватель / в = 30°С максимальная разность температур А/ == 383°С внутренний диаметр трубок вн = 0,037 м наружный <1ц. = = 0,040 м поперечный шаг труб Хр = 0,06 м число ходов по воздуху 2 = 4 Показатель степени критерия Рейнольдса г = 0,64 удельная стоимость поверхности нагрева воздухоподогревателя Цр = 12,6 руб/м коэффициент ежегодных отчислений р = 0,277 при этих условиях Ср = 3,5. руб/м -год расчетная стоимость условного топлива Цр = 18 руб/т удельный расход топлива на замещаемой КЭС Ь . = 308 г/кВт-ч число часов использования номинальной мощности Тц = 5000 ч/год. [c.220]

Индекс расчетной точки по шкале pH в массиве М исходных данных, М= 1,2,а [c.182]

За исходную расчетную нагрузку Tpi (Н м) принимают наибольшую Tf из числа подводимых к передаче, при которой число циклов перемены напряжений превышает 5-10. [c.102]

Исходная расчетная нагрузка, Н-м Тт Стр. 102, табл. 4.13, п. 1 Тн1 = 580 [c.115]

Исходная расчетная нагрузка, Н-м [c.118]

Для расчета количества оборудования по механической подготовке поверхности (шлифовальные и полировальные станки, пескоструйные аппараты и пр.) как крупных, так и мелких деталей составляется отдельная, специальная ведомость с разбивкой деталей на группы (если устанавливается один вид покрытия) или на подгруппы — по степени сложности их обработки. Расчет производится по нормам времени, принятым для обработки одной детали или единицы поверхности (1 дм или 7 м ) деталей, принадлежащих к данной группе илй подгруппе. Следовательно, в данном случае исходной расчетной единицей для определения количества станков или другого вида оборудования является одна деталь или единица поверхности деталей. [c.242]

Через Хц могут быть выражены линии влияния усилий в поперечных рамах С ць а также других силовых факторов (деформирующих бимоментов и моментов В,, и М,,) в произвольном сечении исходной расчетной схемы по формулам (рис. 11.21, г, д) [c.310]

В блоке 1 выполняется резервирование ячеек памяти ЭВМ под массивы значений номинальных размеров А (К), передаточных отношений и (К) для каждого из звеньев любой размерной цепи М, верхних ES (К) и нижних EI (К) предельных отклонений составляющих размеров и коэффициентов относительного рассеяния АК (К) (К —длина массива). В блоке 2 осуществляется ввод и печать числа одновременно рассчитываемых вариантов размерных цепей (М). Блок 3 служит началом цикла расчета размерных цепей. Окончание цикла находится в блоке 16. Число повторений цикла I равно М. В блоке 4 ведется ввод и печать заданных числовых значений исходных данных N, К, АК (J), А (J), U (J), ES (J), EI (J), АА, ESA, EIA. В блоке 5 производится обнуление расчетных величин АО ТАО ТА и ЕС. Началом цикла расчета первой размерной цепи методом максимума-минимума служит блок 6. Окончание цикла расчета в блоке 9. Число повторений цикла равно числу составляющих звеньев размерной цепи. В блоке 7 происходит суммирование [c.273]

На рис. 5.9 приведены схемы человеко-машинных процедур, построенные для модели проектирования СГ (см. рис. 5.2). Схема на рис. 5.9, а соответствует простейшему случаю четкого разделения проектных процедур между человеком (Ч) и машиной (М), когда за проектировщиком сохранены лишь две процедуры составление и изменение исходных данных сравнительный анализ расчетных вариантов СГ. Такая схема применялась на ранних стадиях автоматизации расчетного проектирования ЭМП, когда еще не было дисплеев и проектирование велось в пакетном режиме по жестко связанным программам. [c.140]

Исходные данные для расчета раскоса включают продольное сжатие, растяжение и изгибающий момент на верхнем конце. Соответствующие расчетные нагрузки составляют сжимающая сила 307 кгс, изгибающий момент 5,6 кгс-м. Приемные испытания подтвердили работоспособность конструкции. [c.115]

Скорость относительной линейной усадки композиции зависит в значительной степени от характера укладки волокна. На рис. 70 показаны расчетные зависимости линейной относительной усадки от приведенного времени т MP t для материалов с разной исходной геометрией (М — коэффициент, зависящий от структуры и температуры п — параметр, входящий в уравнение нелинейного вязкого течения Р — давление прессования). [c.156]

Пример. Динамическая модель кривошипно-коромыслового механизма представлена в виде расчетной схемы, изображенной на рис. 49, а при следующих исходных данных с1 = И8 Н-м Сц = 550 Н-м = 1,18-10 2 кг-м = [c.265]

Исходные данные генеральный план города в масштабе 1 10 000 с горизонталями, указанием источников водоснабжения этажность застройки М этажей расчетная плотность Р, чел/га среднее суточное водопотребление на одного жителя ( ср.сут, л/сут наибольшее суточное водопотребление на одного жителя днвие.сут, л/сут коэффициент часовой неравномерности водопотребле-ния /г,. Поливаемая площадь улиц, зеленых насаждений и т. д. принимаемая в % от Р, га, где Р — полная площадь города глубина промерзания грунта Лпр, м количество воды на поливку qa, на 1 м , л/сут. [c.442]

В работе [21 было установлено, что наиболее типичные соотношения периодов работы и микропауз меняются от 1,3 1 до 1 I. Для выяснения того, как микропаузы влияют на представительный временной интервал, были проведены измерения вибрации рубильного молотка ИП-4114 с прерывистым воздействием, период М которого равен 10 с, и с различной длительностью т самого воздействия (т = 1, 2, 4 и 6 с). Измерения проводили вибродозиметром ВД-01 с регистрацией накопленной дозы каждые 10 с. Последующая обработка результатов свелась к определению изменения эквивалентного вибрационного параметра от времени измерений, а за исходное расчетное соотношение было взято выражение (29), в котором текущее значение эквивалентного вибрационного параметра соотносилось с величиной, найденной для 300 с измерений аэкв (300). [c.59]

За исходную расчетную нагрузку Т ц), кгс -м, принимают наибольшую из числа подводимых к передаче, число циклов действия KOTopoii превышает [c.352]

Формулировка метода конечных элементов. Основные соотношения МКЭ для задач статики и динамики конструкций могут быть получены как обобщения известных вариационных методов Галеркина, Ритца и других, например коллокации, наименьших квадратов, на пространство кусочно-непрерывных базисных или пробных функций специального вида [47]. Для построения этого пространства исходная расчетная область D (конструкция или ее отдельные элементы) покрывается сеткой, составленной из совокупности М достаточно простых непересекающихся подобластей - конечных элементов Д , связанных между собой в отдель- [c.104]

За исходную расчетную нагрузку ( /Утах). Н, или 7 i(2)fmax, Н М, ПринимаЮТ максимальную из действующих за расчетный срок службы нагрузок ударного или плавного характера — с числом повторных [c.589]

Для малых размеров очагов эта модель работает хорошо, поскольку для них лучистый поток определяется наиболее нагретой областью пламени и проходит без изменения через факел. Для очагов больших размеров лучистый тепловой поток ослабляется, проходя через объем факела, что ведет к уменьшению расчетной температуры факела. На рис. 4.15 приведена зависимость падающего теплового потока, определенная по учебнику (кривая 5), но с исходными расчетными данными, полученными из анализа численного эксперимента. За расчетную те.мпературу принято Г = 0,9057"щах, и значение степени черноты согласно рис. 4.18 принято Еу = 0,7, соответствующее среднему значению в диапазоне критерия Ви = 5—10. При величине (X—0,50) = I м значения падающего лучистого потока, определенные по среднему с е/=0,7 и 7 = 0,905Гтах, меньше значения, полученного по результатам численного эксперимента, на 17 % и при значении (К—0,5Д)=6 м выше на 44%, что следует считать вполне удовлетворительным. Анализ приведенных данных позволяет сделать вывод о хорошем качественном и количественном совпадении рассмотренной модели радиационного теплообмена между локальным очагом пожара и вертикальными конструкциями с экспериментальными исследованиями. Модель хорошо работает как при горении жидких, так и при горении твердых веществ. [c.180]

В качестве исходных расчетных данных наиболее целесообразно принимать нормы времени в часах на выполнение отдельных операций, приведенные к 1 пог. м трубных заготовок. Приведенные ниже в табл. 11 нормы приняты по данным монтажного завода № 2 Главмосстроя, завода треста Сантехмонтаж-60 и нормативно-исследовательской станции треста Южсантехмонтаж. [c.75]

Универсальная характеристика сечения канала с исходными данными Q=100 м /с, t=0,0001, ш = 2,5 и п = 0,025 для расчетной скорости у = 0,878 м/с показана на рис. 7.6. Из рисунка видно, что во-первых, если принять заданную скорость за максимальную и рассчитать вариант гидравлически наивыгодного сечения, можно получить /1 = 6,3 м и 6 = 2,4 м. Канал с таким сечением неудобен как при сооружении, так и в эксплуатации. Во-вторых, если уменьшить скорость на величину, практически не влияющую на расход, это вызовет большое изменение геометрических параметров. Так, уменьшение скорости на 0,008 м/с даст вариант сечения с геометрическими параметрами /i = 5,12 м и 6 = 9,6 м. Таким образом, выделяя на универсальной характеристике зону, ограниченную небольшим изменением скорости (в пределах 0,01 м/с), можно выбрать в ней любой ва- [c.73]

Рис. 4.5.5, Расчетные распределения (эпюры) давления газа (а) и скоростей фаз (б) в различные моменты времени и изменения во времени ( осциллограммы ) давления газа и импульса частиц (в) в двух точках ( па двух датчиках при х = 0 (иа стейке) и а = — 0,5 м) при прохождении через слой газовзвеси (воздух -f- частицы кварца с исходными параметрами ро = 0,1 МПа, То 293 К, pWpio = 2,1, а = 30 мкм) стационарной ударной волны (ре/ро = 6) и отражении ее от неподвижной стенки (х = 0). Цифровые указатели на рис. а и б соответствуют различным моментам времени t (мс), причем t = 0 соответствует моменту, когда волна достигает стенки (i = 0). Цифровые указатели на рис. в соответствуют координате датчика х (м). Сплошные линии — скорость и давление газа, пунктирные линии — скорость частиц (б) и импульс частиц (а)

Выполнение программы начинается с ввода данных. Исходные данные, помимо приведенных в задании па курсовой проект и основных размеров, определенных графическим методом, должны содержать следующие значения номер задания № 1 (по номеру механизма) и номер варианта Хд 2, номер закона аналога ускорения (равномерно изменяющееся ускорение. 1 = 1, косинусоидальное ускорение Л = 3, синусоидальное ускорение Л = 2), номер типа кулачкового механизма (кулачковый механизм с роликовым толкателем М = 1, кулачково-коромысловый механизм М = 2, кулачковый механизм с тарельчатым толкателем М = 3) константы знака в расчетных формулах (111.5.5)—(111.5.15) для кулачковых механизмов с роликовым толкателем 01 = 1 при вращении кулачка против часовой стрелки, 01 = —1 — по часовой стрелке для ку-лачково-коромысловых механизмов О = 1 при вращении кулачка и коромысла на фазе подъема в противоположные стороны, О == = —1 — при вращении кулачка и коромысла на фазе подъема в одну сторону. [c.138]

М. Л. Козловым [285] сделана интересная попытка построения механико-математической модели определения остаточных напряжений непосредственно в процессе нанесения покрытий. Преимуществом такого подхода по сравнению с механическими методами, основанными на послойном удалении, является возможность проведения неразрушающих испытаний. Остаточные напряжения в этом случае могут быть определены с привлечением математического аппарата механики деформируемого твердого тела. Разработан общий принцип неразрушающих методов исследования остаточного напряженного состояния покрытий, заключающийся в том, что вместо данных о деформации основного металла с покрытием предлагается использовать сведения о величине внешних силовых факторов, непрерывно удерживающих композицию основной металл — покрытие в исходном состоянии либо возращающих ее в это состояние. Применение общего принципа неразрушающих методов дает возможность вычислять остаточные напряжения без привлечения классической расчетной схемы, для которой необходимо построение различных моделей нанесения покрытия -в зависимости от вида стеснения и формы покрываемого образца [285]. [c.188]

Выбор коэффшщентов смещения н коэффициентов изменения расчетной толщины зуба исходного контура. 1. В передачах с м > 1 при разности твердости рабочих поверхностей зубьев шестерни и колеса менее НВ 100 шестерню рекомендуется выполнять с положительным смещением по табл. 66, [c.323]

Для расчета цикловой диаграммы механизма лучинок имеем расчетную схему (рис. XVI.23). Цикл работы механизма листовыводных лучинок разбивается на четыре участка 1) выстой лучинок у листовыводного транспортера 2) движение лучинок вместе с листом к приемному столу 3) выстой лучинок у приемного стола 4) холостой ход лучинок, т. е. движение их от приемного стола в исходное положение. Время выстоя лучинок у листовыводного транспортера должно равняться времени движения листа от точки д, соответствующей передней кромке листа, до упоров на лучинках, т. е. до точки е. Момент же прихода лучинок в исходное положение должен совпадать с моментом начала движения листа от точки д. Опаздывание прихода лучинок допустимо лишь на такой промежуток времени, за который лист еще не успеет подойти к зоне расположения краев лучинок (точка м). [c.351]

Для более надежной работы механизма расчетный угол ф р, соответствующий выстою лучинок у листовыводителя, несколько увеличиваем — до угла ф1 (рис. XVI.24, б) — за счет более позднего начала движения лучинок с листом (точка е ) и за счет более раннего прихода лучинок в исходное положение (точка м ). Определив окончательно угол ф , находим значение углов Фа, Фз и Ф4. Сумма этих углов [c.353]

Рассмотрим данные, внесенные при первичном заполнении таблицы уровней (табл. 3.1). К исходным зависимостям отнесены скорость О) (t), ускорение е (i), перемещение ij) (t), мощность, расходуемая электродвигателем Л дв (t), моменты на ведущем и ведомом валах механизма Л/дц (i) и М (t) соответственно, скорость ведущего вала соо t). Единичными показателями качества являются следующие расчетные или экспериментально определенные показатели угол поворота г з (радиан) момент инерции I (кгм ) время поворота без учета и с учетом колебаний при фиксации ta и Та соответственно (с) бф — повторяемость углового позиционирования (угловые секунды) emlx и — максимальные величины угловых ускорений при разгоне и торможении соответственно (с ) Л/ст — момент трения (мм) iVmax — максимальная мощность, расходуемая электродвигателем (кВт) <0о — угловая скорость входного вала механизма поворота (с ) Л/двтах и Л тах — максимальные величины крутящих моментов на входном и выходном валах механизма поворота (мм) Штах — максимальная величина угловой скорости выходного вала механизма (с ) ti, tp и — время поворота, при котором движущий момент остается положительным (рис. 3.1), время разгона и торможения соответственно (с) (Оион — угловая скорость выходного вала (с ) в конце поворота (пунктирная линия на рис. 3.1). Комплексные параметры отнесены к уровням 2, 3 и 4, причем число объединяемых параметров на уровнях 2, 3 составляет от 2 до 4, а на [c.40]

Теплотехнические испытания контактного экономайзера ЭКБ-2, установленного за котлом ДКВР-20, проведены при пропуске через него части газов, необходимых для нагрева заданного количества исходной воды. Нагретая вода после обработки в ХВО и в атмосферном деаэраторе использовалась для питания котлов. Результаты испытаний приведены в табл. IV-6 [81]. Как видно из таблицы, теплопроизводительность экономайзера ЭКБ-2 достигла 1,4 Гкал/ч при расчетном расходе воды 40 т/ч и начальной температуре дымовых газов 260 °С. При установке экономайзера ЭКБ-2 за хвостовыми поверхностями котлов и температуре газов на входе 120—150 °С теплопроизводительность может достигнуть 1 Гкал/ч при расчетном расходе воды 30—40 т/ч. Аэродинамическое сопротивление экономайзеров ЭКБ-1 и ЭКБ-2 при скоростях газов 2 м/с не превышает 40— [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...