Параметры действительные

Энтальпия идеального газа, так же как н внутренняя энергия, является функцией температуры и не зависит от других параметров. Действительно, для идеального газа [c.66]

Векторы А1 и Аз направлены по нормалям к соответствующим поверхностям, когда время I рассматривается как фиксированный параметр. Действительные перемещения принадлежат множеству виртуальных при В1 = Вз = 0. Для геометрических связей это означает, что левая часть их уравнений не зависит явно от времени. Имеем тогда две неподвижные поверхности в пространстве, пересечение которых дает траекторию материальной точки, и требуется определить лишь закон ее движения вдоль траектории. [c.208]

После этого рассчитывается длина вынужденного вихря из выражения (6.5), причем значения вихревого параметра (о могут быть выбраны из графика на рис. 6.4, выполненного на основе обработки экспериментальных данных, взятых из работ [17, 36, 53-56]. Значения вихревого параметра действительны при 3 < PJP < 12. [c.169]

Метод решения цепочки уравнений (6.10) для неравновесных функций распределения был развит Боголюбовым на основе существования различных временных масштабов, характеризующих релаксационные процессы в статистических системах. При этом на каждом этапе в процессе приближения системы к равновесию ее состояние определяется различным числом параметров и описывается детерминированным уравнением для соответствующей функции от этих параметров. Действительно, в любом реальном газе существуют три резко разграниченных масштаба времени. [c.100]

В лаборатории в определенном масштабе создается модель интересующего нас сооружения или устройства. Через нее в соответствующем количестве пропускают воду, причем при проведении таких опытов измеряют различные интересующие нас величины (скорости, гидродинамические давления в различных точках потока и т. п.). После этого на основании установленных параметров потока, получающегося на модели, судят о величине параметров действительного потока. [c.285]

При этом число а можно рассматривать как параметр. Действительно, уравнение (11.6.6) можно переписать с учетом (11.6.4) в виде [c.54]

Основная программа содержит обращения к подпрограммам, производит расчет параметров действительного и теоретического циклов, а также формирует таблицу результатов счета. [c.106]

Критериями точности являются величины отклонений размеров, формы и других параметров действительных механизмов и их деталей от теоретически правильных идеальных. Величины допустимых отклонений (допусков) обычно регламентируются нормалями или стандартами. [c.102]

Основным требованием, обш,им для большинства механизмов, является точность выполнения заданной функции движения при безотказном действии, плавности и бесшумности их работы. Критерием точности является величина отклонения размеров, формы и других параметров действительных механизмов и их деталей от теоретически правильных, идеальных. [c.220]

Историческая справка. Уравнения движения свободной точки или точки, движущейся по поверхности или по кривой как подвижным, так и неподвижным, были составлены Лагранжем в одинаковой для всех этих случаев форме с той лишь разницей, что число параметров, подлежащих определению в функции времени, равно трем для свободной точки, двум для точки на поверхности, и одному для точки на кривой (пп. 259, 263, 282). Мы увидим дальше, что уравнения самой общей задачи динамики системы могут быть составлены в этой же форме, но число параметров б) дет каким угодно, при условии, что связи могут быть выражены, в конечной форме и что эта параметры действительно являются координатами. [c.466]

Положение системы зависит от двух углов 0 и tp, которые образует вертикаль Ох с направлениями нити и стержня. Эти параметры действительно обращаются в нуль в положении равновесия. Здесь существует силовая функция [c.299]

Усталость — это полная потеря свойств (или разрушение) элемента конструкции, наступившая после действия на него переменной нагрузки, максимальная амплитуда которой по величине меньше статической, монотонно прикладываемой нагрузки, вызывающей разрушение этого элемента. Процесс разрушения и усталости металлов зависит от состава, особенностей металлургического процесса, геометрии образца (элемента конструкции), вида нагрузки, времени и условий внешней среды. Для композитов число влияющих параметров необходимо увеличить по крайней мере вдвое из-за наличия в материале двух фаз. Более того, необходимо также учесть и влияние поверхности раздела, что приведет к еще большему усложнению задачи. Конечно, ни одна приемлемая модель для предсказания процесса разрушения не мол<ет одновременно включить все вышеупомянутые параметры. Действительно, невозможно себе представить систему черного ящика , у которого на входе — весь комплекс переменных параметров, а на выходе — только скорость роста разрушения и время достижения предельного состояния. Поэтому не существует единого подхода для определения усталостного разрушения для металлов (которые по крайней мере при макроскопическом подходе рассматриваются как однородные). Для композитов проблема тем более усложняется вследствие присущей им неоднородности. Усталости композитов посвящены многочисленные работы. Достижения и современные тенденции в этой области обобщены в работах [49, 50]. [c.84]

Комплексный метод измерения характеризуется или совместной проверкой нескольких параметров путем сравнения действительного контура проверяемого изделия с предельным, или измерением такого параметра, действительное значение которого включает погрешности ряда других параметров этого изделия. [c.66]

Вследствие неточного изготовления и сборки, податливости звеньев, изменения температуры, зазоров и прочих влияний параметры действительного (реального) и идеального механизма не являются одинаковыми. В связи с этим действительный механизм не повторяет точно движение, соответствующее идеальному механизму, а также имеет целый ряд других отличительных свойств. Изучением отклонений в поведении и свойствах действительных (реальных) и идеальных механизмов занимается наука о точности механизмов. [c.188]

При этом, однако, нужно выбрать изменение состояния не только такое, которое соответствовало бы действительным условиям трения, но и надо хорошо знать работу сил трения dL , что редко осуществимо. Обычно эту проблему приходится решать с приемлемыми допущениями. Например, в гл. И определяли значение показателя политропы п по начальной и конечной точкам процесса расширения (или сжатия), стремясь именно в таких точках добиться известных нам параметров процесса. В данном случае заведомо было допущено расхождение параметров действительного и политропного процесса с постоянным показателем в промежуточных точках. [c.176]

Комплексный метод измерения характеризуется измерением такого параметра, действительное значение которого отражает погрешности ряда других параметров изделия (например, контроль зубчатых колес методом обкатки при однопрофильном зацеплении). Наиболее часто применяется комплексный метод контроля, позволяющий одновременно контролировать несколько параметров путем сравнения действительного контра контролируемого изделия с предельными (например, контроль гладких, резьбовых и шлицевых изделий предельными калибрами, контроль на проекторах). [c.504]

В том случае, когда основная задача динамики параметризована 1см. (6.5)1, можно записать формулу (6.18) относительно возмущений параметров. Действительно, пусть операторы и Я уравнения динамики являются функциями параметров a.-(i=l, 2, [c.177]

Коэффициент при переменной s в показателе экспоненты имеет физический смысл он равен времени прохождения в исходном режиме (ттр) частицей жидкости расстояния от входа в участок до сечения z, где определяется изменение параметров. Действительно, по определению [c.227]

Отсюда вытекает, что число независимых между собой параметров действительно равно четырем основным единицам в системе СИ. Число критериев подобия для рассматриваемого процесса [c.107]

Таким образом, для прогнозирования термоциклической прочности элементов конструкций необходимо обстоятельное исследование реальной термомеханической нагруженности и получение корректной информации о предельном состоянии материала по критериям усталостного и квазистатического малоциклового разрушения с учетом параметров действительного цикла упругопластического деформирования в максимально напряженных зонах конструкции. [c.29]

Можно сказать, что если информация об одном типе смещения содержится в статических параметрах интерферограммы, то о другом - проявляется в динамических параметрах. Действительно, как видно из (7.37), фаза интерференционной картины зависит от места нахождения фильтрующего отверстия в плоскости фильтрации, следовательно, при его смещении (в данном случае вдоль оси ) фаза будет меняться пропорционально величине gif. Поступательное смещение может быть определено из соотношения [c.146]

В классической терминологии распределение (5 (х, у) называют картиной дифракции Френеля на апертуре [)( , i]). На рис. 8 приведено несколько картин дифракции Френеля на круглой апертуре. Поскольку эти картины представляют собой фотографическую запись 1), они отображают распределение интенсивности, описываемое комплексной амплитудой х, у). Очевидно, при неизменных Других параметрах действительное распределение интенсивности быстро изменяется с изменением величин Zo и г. [c.49]

Если свойства материала действительно соответствуют линейному закону упрочнения, выбор для расчета точек на номинальных диаграммах деформирования не будет влиять на точность определения искомых величин все кривые, построенные по уравнениям (11,45) и (11.46), будут пересекаться в одних и тех же точках. Когда такого соответствия не наблюдается, весьма существенным становится вопрос о точности определения параметров действительной диаграммы деформирования, в первую очередь предела пропорциональности 8пц по рассмотренной методике. [c.108]

Для металлов основной вклад в поляризуемость в инфракрасном диапазоне дают свободные носители заряда, в видимом и ультрафиолетовом диапазонах заметным становится также вклад связанных электронов. Экспериментальные данные по температурным зависимостям показателей преломления металлов практически отсутствуют. Причина заключается в том, что для металлов измерить можно только коэффициент отражения, а затем по измеренному Н необходимо определить два параметра (действительную и мнимую части комплексного показателя преломления), которые сравнимы по величине. Это трудная задача. В табл. 3.4 приведены рассчитанные значения комплексного показателя преломления (для линии Л = 0,69 мкм рубинового лазера и Л = 1,06 мкм для лазера на неодимовом стекле или УАО К(1 " ") для некоторых металлов при температурах 300-Ь 1000 К. Данные носят качественный характер. [c.81]

Описанный метод расчета также опирается на опытные данные, однако введение в тепловой расчет вместо условных поправочных коэффициентов параметров действительного тепловыделения устраняет неувязку между расчетом и анализом рабочего процесса. Все фигурирующие в расчете с учетом динамики тепловыделения величины являются опытными данными, получающимися непосредственно из индикаторной диаграммы и характеристики активного тепловыделения. [c.126]

Использование р — V — / данных для составления эмпирического уравнения состояния, являясь наиболее простым по замыслу, в то же время требует весьма высокой точности измерения указанных параметров. Действительно, от уравнения состояния требуется, чтобы оно не только достаточно точно передавало зависимость между давлением, температурой и объемом данного газа, но приводило бы и к правильным выводам в отношении зависимости теплоемкостей с и от давления (или объема), которая определяется уравнениями (5-46) и (5-55) [c.152]

Таким образом, разомкнутые теоретические циклы значительно точнее отражают процессы, происходящие в реальных двигателях, а количественные показатели параметров этих циклов могут служить оценочными для соответствующих параметров действительных процессов. [c.36]

За параметры действительных перемещений примем величины щ (г = 1,2,3), тогда операторами группы Ли действительных перемещений подобно изменяемого тела будут [c.12]

Уравнения (1.34) и (1.35) можно рассматривать как уравнения движения новой динамической системы с к — 1 степенями свободы, для которой К является кинетическим потенциалом, 7 — параметрами действительных перемещений, тогда как х играет роль времени как независимая переменная. Зависимость от времени устанавли- [c.16]

Д. И. Шерману [7] принадлежит также более углубленное исследование полученных выше интегральных уравнений для первой и второй основных задач. А именно, он вводит в эти интегральные уравнения некоторый параметр А,, как это делается в общей теории уравнений Фредгольма ), и доказывает, что все характеристические значения этого параметра действительны и расположены вне отрезка — 1<Я< 1. [c.291]

Бели скорости частиц до рассеяния заданы, то ориентация плоскости движения относительно 5 определяется одним скалярным параметром. Действительно, по этим скоростям можно определить их разность-вектор [c.122]

Как мы видели, при вычислении многих величин необходимо знать ак термическое, так и калорическое уравнения состояния системы. Экспериментально эти уравнения могут быть получены независимо друг от друга. Уравнение (3.24) позволяет установить дифференциальную связь между ними, которая в некоторых случаях делает ненужным знгиние или калорического уравнения состояния, или только зависимости внутренней энергии от внешних параметров. Действительно, из основного уравнения термодинамики (3.24) находим [c.54]

Чтобы получить общее уравнение для изгибающих моментов при действии сжимающей силы и различных сосредоточенных или распределенных внещних нагрузок, можно применить метод начальных параметров. Действительно, уравнение (20.55) составлено с учетом одновременного действия продольной силы и поперечных нагрузок, и, значит, здесь может быть применен принцип независимости и сложения действия сил. [c.581]

Такая численная оценка N рекомендуется для всех рассмотренных в работе жидкостей с любым начальным паросодержанием. В работе [44] приведены сопоставления результатов экспериментов (истечения криогенных жидкостей, пароводяных смесей, насыщенной и недогретой до насыщения воды) различных авторов с расчетными данными, выполненными с использованием предложенной эмпирической зависимости. В результате сопоставления сделан вывод о ее достаточной пригодности. Естественно, однако, что предложенная зависимость без предварительной проверки не может быть распространена за рамки исследованного диапазона параметров. Действительно, даже там,, где совпадение считается наиболее благоприятным (рис. 1.14) отчетливо видно, что характер распределения эксперименталь- [c.19]

Мы определили движущую силу массопереноса В с помощью уравнения (14-34) и убедились, что в зависимости от упрощающих допущений, использованных ири выводе -уравнения, сохраняемым может быть одно из многочисленных свойств системы. Однако из оиределення В еще не ясно, как практически применять этот параметр. Действительно, в одних задачах величина В довольно мала и в расчетах можно пользоваться значениями массопроводимости при [c.388]

Накопленный к настоящему времени экспериментальный материал показывает, что эффективность сепарации существенно зависит отряда факторов относительной скорости рабочих лопаток м/со, давления среды (числа Re), отношения давлений на ступень е (числа Ма), геометрических параметров ступени (of// 3i ai 6 б и т. д.), конструкций влагоотводящих устройств и других факторов. В реальных условиях при изменении режима работы турбинной ступени величина ijj изменяется в 5 раз и более. Следует отметить, что по данным различных организаций при идентичных условиях испытаний влияние отдельных параметров на сепарацию получается неодинаковым. Очевидно, что для сепарации влаги из проточной части важным фактором является то, каким образом изменяется отношение скоростей и Со и другие безразмерные параметры. Действительно, увеличение uj o при со = onst приводит к росту центробежных сил, действующих на пленку, к более интенсивному дроблению соприкасающихся капель, изменению углов входа частиц влаги на рабочие лопатки. В то же время изменение Со (или располагаемого теплоперепада) ска- [c.164]

Значение каждого параметра отображается в отдельном поле, слева от которого написано краткое название параметра р1 — координаты начальной (первой) точки, р2 — координаты конечной точки, ап — угол наклона прямой относительно положительного направления оси X текущей системы координат. Слева от названия параметра находится небольщая кнопка. Если в ней изображена галочка , это означает, что система ждет ввода данного параметра. Действительно, если вы сразу после запуска команды построения вспомогательной прямой начнете перемещать курсор, то в поле р1 будут отображаться его текущие координаты — система ждет ввода первой точки. После того как значение введено и параметр зафиксирован, на кнопке появляется изображение перекрестья. Если кнопка пустая, то параметр является вспомогательным (в случае ввода вспомогательной прямой — это значение угла), при этом он также доступен для ввода. [c.175]

Осуществление оптимального взаимодействия возбуждающих сил, действующих с одинаковой частотой, может дать в многопоточных системах большой эффект по снижению виброактивности на режимах работы с установившимся вибрационным процессом. Примерами практического достижения высокой эффективности взаимного уравновешивания возбуждающих сил могут служить широко применяемые в промышленности балансировка вращающихся роторов и взаимное уравновешивание динамических нагрузок в многоцилиндровых поршневых машинах. Теоретическим пределом эффективности этого метода является полная взаимная компенсация возбуждающих сил и устранения из спектра колебаний механизмов и машин составляющих с частотой их действия или некоторых гармоник этой частбты. Практическая возможность достижения теоретического предела эффективности зависит от схемы и конструкции механизма (машины), от стабильности рассматриваемых колебательных процессов, и от степени соответствия расчетных параметров действительным. [c.116]

Примем, что L Имеет л-кратное семейство действительных характеристик, и рассмотрим соответствующие ему интегралы, удовлетворяющие условиям (П. 12.12). В этом случае можно принять, что введенные в П.6 независимые переменные j, яиляются параметрами действительной системы координат, и считать поэтому, что в правых частях (П. 2.2) стоят действительные функции. Тогда коэффициенты уравнения (П. 12.10) будут действительными, и его решение, удовлетворяющее первому условию (П. 12.12), очевидно должно быть чисто мнимым. Это значит, что условие экспоненциального затухания (П. 12.14) и силу второго равенства (П. 12.7) примет ВЕЛ [c.491]

Несомненный интерес представляют данные [45] о зависимости статических параметров петли гистерезиса железо-никель-ко-бальтовых ферритов от напряженности магнитного поля при охлаждении от температуры, несколько превышающей точку Кюри. Медленное охлаждение (130° /4a ) без поля приводит к получению перетянутой петли гистерезиса. С ростом поля Ятмо перетянутые петли превращаются в прямоугольные через округлые (рис. 65). При быстром охлаждении ферритов независимо от величины Ятмо перетянутых петель не наблюдали, а при термической обработке без поля петли гистерезиса имели округлую форму, подобную форме петли при медленном охлаждении в слабых полях. При обсуждении этих результатов авторы [45] исходили из того, что в ферритах, нагретых выше точки Кюри, отсутствует как направленное, так и локальное упорядочение. При охлаждении без поля (Ятмо=0) ниже точки Кюри внутри образующихся доменов и на границе между ними создается локальное упорядочение, степень которого в значительной мере определяется скоростью охлаждения. Наложение малых синусоидальных полей во время охлаждения приводит лишь к обратимым смещениям границ доменов, так как характер локальной упорядоченности существенно не изменяется в сравнении с тем, который существовал в отсутствии поля. Отсюда, очевидно, и незначительное изменение магнитных параметров. Действительно, величина максимальной индукции (Вт) слабо изменяется вплоть до полей Я = 3—4 э, а затем быстро растет, достигая насыщения. Еще раньше начинается рост коэффициента пря-моугольности петли гистерезиса. Можно ожидать, что при медленном охлаждении в магнитном поле превалирует эффект локального упорядочения, а в больших полях — эффект направленного упорядочения [И]. iB случае же быстрого охлаждения без поля отсутствует не только направленное упорядочение, но и локальное, так как затруднены диффузионные процессы, связанные с перераспределением ионов ( замороженная структура). Этим и объясняется появление округлой петли гистерезиса после быстрого охлаждения в отсутствии магнитного поля. [c.183]

Сопоставление расчета по описанному методу с обычным тепловым расчетом по Гриневецкому — Мазингу показывает, что введение параметров действительного тепловыделения не усложняет расчет в сколько-нибудь значительной мере. Количество и структура основных расчетных уравнений остаются теми же. В обычном тепловом расчете имеются три параметра, связанные с характером тепловыделения — I, л, и r w (коэффициент полноты диаграммы), и в описанном также три таких параметра — ь, Ег и фвид-Как отмечалось исследователями (см., например, приведенное ранее заме чание Н. В. Иноземцева [53]), не только коэффициент полноты диаграммы w, но и другие коэффициенты обычного теплового расчета ( , Ла), по наименованию являющиеся физическими величинами, на самом деле должны быть отнесены к поправочным, условным коэффициентам, не имеющим физического смысла. Эти величины нельзя взять непосредственно из опыт- [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...