Исходные предпосылки

Обе теории позволяют получить искомые связи между физическими величинами для исследуемых явлений в виде зависимостей между безразмерными комплексами, составленными из этих физических величин. Однако исходные предпосылки и методы получения безразмерных комплексов различны. [c.413]

Равенство химических потенциалов (11.49) — условие химического равновесия, а (11.50) — механического равновесия системы. Что касается условия термического равновесия, то, как упоминалось, его нельзя получить, пользуясь критерием равновесия с изотермическим потенциалом F равенство температур обеих фаз системы служило исходной предпосылкой при формулировке задачи. [c.113]

Таким образом, исходная предпосылка о малости относительной толщины пограничного слоя 8/1 будет выполняться тем точнее, чем больше число Re = Ul/v. [c.331]

Дальнейшие упрощения уравнений (8-56) можно произвести, отбрасывая малые члены. При этом основной исходной предпосылкой является допущение, что вязкостные и инерционные члены имеют один и тот же порядок малости. Если бы мы пренебрегли инерционными членами, то получили бы уравнения ползущего течения, пригодные только при малых числах Рейнольдса. Если же полностью отбросить вязкостные члены, то получим уравнения идеальной жидкости, решения которых не могут удовлетворять граничным условиям на твердых поверхностях (условиям прилипания). В связи с этим, стремясь получить уравнения, пригодные для пограничного ламинарного слоя при больших числах Рейнольдса, мы должны удержать как вязкостные, так и инерционные члены. Произведем оценку порядка их величины, принимая во внимание известный уже факт малости относительной толщины пограничного слоя Ых, из которого следует, что и . Введем [c.361]

Таким образом, исходная предпосылка о малости относительной толщины пограничного слоя б// будет выполняться тем лучше, чем больше число Не = ///б, при соблюдении, однако, условия, что Не < Не,ф. [c.363]

Течение в области турбулентного плоского источника обладает всеми свойствами пограничного слоя, и его уравнения могут быть получены из уравнений Рейнольдса при следующих исходных предпосылках вязкостными членами можно прене- [c.420]

Вектор VPA перпендикулярен АР и направлен в сторону вращения фигуры, т. е. РА = - Va. Тогда V, = Va+Vpa= = Va — Va = О, т. е. точка Р фигуры является в данный момент времени ее мгновенным центром скоростей, что и требовалось доказать. Очевидно, что эта точка единственная, так как при наличии второй точки с нулевой скоростью фигура в данный момент была бы неподвижна и скорости всех ее точек равнялись бы нулю, что противоречит исходным предпосылкам. [c.50]

Такие же задачи решаются в сопротивлении материалов. Однако между теорией упругости и пластичности и сопротивлением материалов имеются существенные различия, которые заключаются прежде всего в исходных предпосылках и методах решения задач. [c.3]

Исходная предпосылка о независимости функции С от параметра I Тшах I может оказаться неверной [98]. Однако учет этого обстоятельства не внесет существенных усложнений в процедуру определения скалярных функций и поэтому в дальнейшем не рассматривается. [c.127]

Прежде чем перейти к определению наименьшей возможной величины момента сил упругости, развиваемого в переходном процессе при действии заданных внешних нагрузок, рассмотрим исходные предпосылки для его вычисления. [c.131]

ИСХОДНЫЕ ПРЕДПОСЫЛКИ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ [c.131]

Исходные предпосылки и критерий оптимизации. Разработка методов проектирования оптимальных технологических процессов является одной [c.180]

Исходная предпосылка способа характеристик не вызывает сомнений, так как она хорошо согласуется с теорией октаэдрического касательного напряжения. [c.90]

Главной исходной предпосылкой при решении вопроса об установке контактных экономайзеров за промышленными печами, сушилками, котлами должна быть правильная оценка потребности предприятия в горячей воде и числа часов использования максимума этой нагрузки. Если потребность в воде соответствует возможной производительности контактных экономайзеров или соизмерима с ней, то нет оснований сомневаться в целесообразности их установки, хотя критерием эффективности ее, как и обычно, должен служить технико-экономический расчет. [c.200]

Методы, позволяющие пересчитывать характеристики турбины с одного рабочего тела на другое [22, 49, 50, 63] сильно отличаются исходными предпосылками. Метод, изложенный в работе [63], основывается на приближенном соблюдении кинематического подобия. Работа [50] знакомит с методом, предполагающим существование степенной зависимости между определяющими и определяемыми критериями подобия, что позволяет использовать так называемый метод обобщения критериев для исключения k из числа определяющих критериев подобия. Однако вследствие сложности рассматриваемых явлений и большого количества ограничений и допущений, которые приходится вводить при теоретических исследованиях, наибольшую достоверность имеет только эксперимент. [c.108]

На рис. 6.5 сопоставляются те же расчетные кривые с некоторыми опытными данными [112], относящимися к течению натрия с Рг 0,007 и сплава тяжелых металлов вдоль поверхности. Расчетные данные в общем согласуются с экспериментальными, поэтому можно сделать вывод, что принятые в расчете исходные предпосылки могут соответствовать действительности. [c.180]

ПЕРВОНАЧАЛЬНАЯ ИСХОДНАЯ ПРЕДПОСЫЛКА МЕТОДА ЭФФЕКТИВНЫХ ПОЛЮСОВ И НУЛЕЙ [c.48]

Метод эффективных полюсов и нулей не предлагает приближение полюсов и нулей систем к конкретному варианту их расположения. Выдвигается лишь требование к минимумам запасов устойчивости систем, которые зависят от взаимного расположения ближайших друг к другу корней и оцениваются по колебательности fi. Это условие является единственной исходной предпосылкой метода. Смысл предпосылки состоит в том, что все применяющиеся в методе соотношения, зависимости и приемы расчетов справедливы при ее выполнении. [c.48]

В методе эффективных полюсов и нулей по первоначальной исходной предпосылке накладывается общее для всех jiy, ограничение, которое требует [c.49]

Рассматриваемое исходное положение метода является той основой, которая позволила получить все излагаемые в данной работе результаты и составить, например, достаточно простые алгоритмы анализа и синтеза динамических систем, не требующие, в частности, решения дифференциальных уравнений этих систем. Исходное положение метода справедливо при исходной предпосылке, которая рассмотрена в предыдущем параграфе. [c.52]

Расчетное усилие ие может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки даже если п краГших (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны б1.1ть равны пределу текучести. Величина соответствующего иэгпбаюи ,его момента (предельного момента) определяется по формуле [c.22]

В числошях расчетах указанные обстоятельстна приводят к некоторым расхождениям. Поэтому ие следует удивляться тому, что результат расчета по одной теории обнаруживает некоторое отличие от результата, полученного по другой. Это объясняется несовершенством гипотез предельных состояний. Кроме того, следует учитывать, что ни I одной теории точность не может быть пыше той, которая обеспечивается исходными предпосылками. В данном случае исходным является предположение о том, что напряженное состояние в точке остается единственным определяющим фактором. механического состояния данного материала. [c.263]

Пусть все остальные исходные предпосылки полностью соответствуют задаче о вычислении смещения квазиупругосвязанного электрона в поле световой волны (см. 4.2). В качестве вынуждающей силы здесь будет фигурировать не произведение qE, а сила Лоренца, которую в данном случае следует записать в виде [c.162]

Дальнейшие упрош,ения уравнений (8.65) можно произвести, не учитывая малые члены. При этом основной исходной предпосылкой является допуш,ение, что вязкостные и инерционные члены имеют один и тот же порядок малости. Если бы мы пренебрегли инерционными членами, то получили бы уравнения ползущего течения, пригодные только при малых числах Рейнольдса. Если же полностью отбросить вязкостные члены, то получим уравнения идеальной жидкости, решения которых не будут удовлетворять граничным условиям на твердых поверхностях (условиям прилипания). Поэтому, стремясь получить уравнения, справедливые для пограничного ламинарного слоя при больших числах Рейнольдса, необходимо в них учитывать как вязкостные, так и инерционные члены. Произведем оценку их порядка, принимая во внимание, что относительная толщина пограничного слоя Ых является малой величиной и, следовательно, u,j м. Введем следующие обозначения (рис. 8.21) и , Uy — проекции скорости (y = Uj. y=fi — продольная составляющая скорости на границе пограничного слоя I — характерный продольный размер (например, хорда обтекаемого профиля) б — толщина пограничного слоя. Сразу можно опеределить порядок основных величин х у б, Uj L/. Порядок производных, входящих в систему [c.329]

Значения констант в формулах (9-35) и (9-36) определяются значением интеграла, входящего в уравнение (9-33). Для его вычисления необходимо решить задачу о форме профиля скорости в струйном пограничном слое. Эта задача имеет несколько полу-эмпирпческих решений, которые различаются как исходными предпосылками, так и формой результативных зависимостей, но в большинстве дают удовлетворительное согласие с опытом, причем, ио свидетельству Л. А. Вулиса [4], каких-либо исчерпывающих доводов в пользу однозначного выбора одной какой-нибудь полуэмпирической расчетной схемы и отказа от всех остальных не имеется . [c.419]

Процесс теплопередачи в скважинах осуществляется, как правило, теплопроводностью, свободной и вынужденной конвекцией и излучением. Точное описание нестационарного процесса теплопередачи в многослойной цилиндрической стенке многоколонной скважины и решение системы уравнений, описывающей этот процесс, представляют большие трудности. Имеющиеся решения получены при упрощающих исходных предпосылках и конструкций скважин. В связи с этим представляет интерес получение такой системы расчетных уравнений, которая давала бы необходимую точность, в большей мере соответствовала бы физике процесса и реальным конструкциям скважин. Эту задачу можно упростить и решить путем замены реальной многоколонной скважины эквивалентной цилиндрической полостью, расположенной в неограниченном массиве, сложенном из однородного материала. В этом случае распределение температуры в радиальной плоскости массива описывается уравнением (16.1). Температура внутренней поверхности стенки участка эквивалентной скважины (г = го) принимается постоянной (0 = 0п = idem). Температура массива на каком-то удалении от оси скважины в невозмущенной части постоянная и равна 0о- В этих условиях температуру массива в радиальном сечении в зоне прогрева можно определить [20] по уравнению [c.269]

Толщина движущегося слоя меняется по высоте и определяется распределением скорости. Поле скоростей описывается уравнением (20.1), которое при принятых исходных предпосылках перепищется так [c.308]

Результаты исследования механизмов разрушения и критериев прочности однонаправленных композиционных материалов описаны в других томах. Так как однонаправленный слой является основным элементом и на результатах его исследования построен анализ прочности слоистых композиционных материалов, ниже приведены основные результаты, необходимые для дальнейшего изложения материала. Основные этапы, исторического развития наиболее распространенных критериев прочности композиционных материалов описаны в разделе I, где основное внимание уделено исходным предпосылкам построения некоторых классических критериев пластичности и прочности. [c.80]

По физическому смыслу должно быть Lj2 = — Ь з = jjRT, 23 = L32 = О, так как согласно исходным предпосылкам кинетического анализа прямая и обратная полуреакции рассматриваются как самостоятельные. Путем несложных рассуждений приходим также к равенству Lg = Ljg = О, так как скорость обратной полуреакции определяется только долей р сродства, приходящейся на ионы в электролите, и потому не зависит от состояния ионов в твердом теле (т. е. от А). [c.123]

По физическому смыслу должно быть 1 2 = —JL33 = joIRT, J 23 = = о, так как согласно исходным предпосылкам кинетического анализа прямая и обратная полуреакции рассматриваются как самостоятельные. Путем несложных рассуждений приходим также к равенству L31 = = О, так как скорость обратной полуреакции определяется только долей р сродства, [c.123]

В настоящее время предложены различные гипотезы о физической природе прочности твердых тел. Исходной предпосылкой физической природы прочности являются силы межатомного или межмолекулярного взаимодействия. Для реальных материалов, особенно композиционных, имеющих достаточно сложную атомномолекулярную структуру, до сих пор не создан математический аппарат, описывающий природу сил взаимодействия. Для моделей сред, как правило, состоящих из однотипных регулярно расположенных атомов, было показано [22,23], что сила взаимодействия межатомных связей в системе, состоящей из N цепочек, определяется выражением Р (х) = рх — ух , где р — жесткость системы X — смещение атома у — коэффициент ангармоничности межатомного взаимодействия. [c.72]

Наряду с этим направлением возникла совершенно иная концепция в трактовке явлений электрохимической коррозии, вытекавшая из положений кинетики электродных процессов. Этот подход позволил совершенно по-новому подЬйти к механизму саморастворения металлов с идеально однородной поверхностью вначале на примере амальгам щелочных металлов и цинка. ДаЛее получили отчетливую электрохимическую интерпретацию процессы саморастворения таких твердых металлов, как кадмий, свинец, никель, железо. В предыдущих разделах этой главы показано, что исходной предпосылкой при этом является утверждение о возможности одновременного протекания на поверхности металла нескольких электрохимических процессов с присущими каждому из них кинетическими закономерностями. [c.142]

Решение поставленной задачи может вестись различными методами, каждый из которых выражает определенную форму ответа и характеризуется своим алгоритмом. Наибольший практический интерес представляет метод, основываюш ийся на статистическом подходе к решению поставленной задачи. В качестве исходной предпосылки здесь считаются известными распределения вероятностей уровней вибрации на каждой частоте для выборки данного объема. Накопленные к настоящему времени статистические данные по машинам различных типов показывают, что распределение вероятностей уровней вибрации, выраженных в децибелах, с достаточной степенью приближения следует нормальному закону. [c.33]

Всякое сравнение методов должно производиться при одинаковых исходных предпосылках. Этим обстоятельством обусловлен выбор автором для иллюстрации различных методов единой схемы четырехзвенного пространственного кривошипно-коромы-слового механизма общего вида. Такой выбор оправдывается также наибольшим распространением этого механизма в его простейших формах в практике машиностроения. Можно также предполагать, опираясь на опыт применения плоских стержневых механизмов, где господствующее положение занимают четырехзвенники, что четырехзвенный пространственный кривошипно-коромысловый механизм будет представлять предмет многочисленных применений и исследований в будущем и в особенности при решении задач синтеза. [c.186]

Рассматриваются исходные предпосылки критериальных обобщений. Показано, что уравнения, построенные на основе опытных данных Кичелли и Бонилла, дают заниженные величины коэффициентов теплоотдачи. Опытные данные, полученные в хорошо сопоставимых условиях на современной экспериментальной установке, послужили базой для обобщения. В качестве исходной использована критериальная система М. А, Кичи-гина—Н. Ю. Тобилевича. На ее основе построено уравнение Nu = 5.5 10 Ga X [c.288]

При тех же исходных предпосылках и в той же трактовке вопрос о течении термодинамически неравновесного конденсирующегося пара исследован Вегенером и Маком [Л. 10]. Естественно, что полученные ими решения по существу совпадают с уравнениями Осватича некоторые расхождения в структуре расчетных зависимостей носят чисто формальный характер. В нашем изложении мы будем следовать методу, разработанному Осватичем применительно к течению чистого пара (без примеси инертного газа), несущего взвешенные в нем капельки жидкости. [c.144]

Следовательно, номограмма, полученная Н. Н. Терентьевым, имеет те же исходные предпосылки, что и безразмерные комплексы, и поэтому также не может являться критерием эффективности работы охладителей этого типа. Возможность использования номограммы Н. Н. Терентьева, модернизированной номограммы Южтехэнерго [26], номограммы Л. Д. Бермана [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...