Поток массы

Если в процессе переноса массы одного компонента в другом имеют место все виды диффузии, то плотность диффузионного потока, пли плотность потока массы, определяют по уравнению [c.501]

Стд —плотность потока массы, учитывающая тер- [c.501]

Обд — плотность потока массы, учитывающая бародиффузию [c.501]

Суммарная плотность потока массы и ее составляющие являются векторными величинами, поэтому важно знать не только абсолютное значение их величин, но и направления потоков. [c.502]

Тогда поток массы от межфазной поверхности в i-ю фазу, отнесенный к единице площади и единице времени и характеризующий интенсивность фазового перехода г, определяется выражением [c.57]

При этом поток массы от i-ж фазы к 2-фазе определяется этой же величиной, по с обратным знаком. В результате, если пренебречь массой S-фазы и ее изменением, уравнение сохранения массы на межфазной поверхности запишется в виде [c.57]

Поставленную задачу будем решать при помощи ячеечной модели. Сформулируем основные допущения этой модели. Будем считать, что вокруг каждого пузырька газа при достаточно большом газосодержании а появляется скопление из других пузырьков, расположенных на расстоянии 2гд от данного пузырька. Тогда приближенно можно утверждать, что распределение скорости достигает экстремума в точках сферической поверхности с радиусом Гц. На этой поверхности г=г потоки массы, энергии и моменты импульса будут обращаться в ноль. [c.106]

Еш,е одно граничное условие следует из условия равенства потоков массы в жидкой и газовой фазах [c.334]

Распределение концентрации и потока массы [745] [c.181]

Очевидно, что для расчета и установления соотношений между процессами переноса количества движения, тепла и массы в смеси газ — твердые частицы требуется знать скорости обеих фаз и распределение концентрации твердых частиц. В предыдущих разделах соотношения устанавливались исходя из общей средней концентрации. Измерения потока массы дискретной фазы с помощью счетчика столкновений частиц [741] и последующая обработка результатов [726] показали, что скорости отдельных фаз различны. Осуществлялась также регистрация столкновений частиц в отдельных точках потока с помощью датчика [830], а также емкостным методом [847]. [c.181]

Для измерения концентрации дискретной фазы в смеси применялись различные методы электрический — при исследовании аэрозолей [335] оптический метод регистрации рассеяния света [656] — при суммарных измерениях на больших образцах и при относительно малом числе частиц в единице объема системы регистрации с помощью счетчика соударений частиц [741] и с помощью датчиков в отдельных точках [830] — при сравнительно большом размере частиц, а также при малом содержании твердой фазы. С помощью последних методов исследуется скорее локальный поток массы, чем концентрация. [c.181]

Фиг. 4.22. Распределение потока массы стеклянных частиц [745].

Распределение концентрации и потока массы твердых частиц 745] [c.189]

Фиг. 4.24. Связь отношения масс частиц и непрерывной фазы с соответствующим отношением потоков масс [744].

Локальный поток массы 181,184 Лоренца соотношение для показателя преломления 252 [c.528]

В худшем же случае введение таких членов может вообще нарушить соблюдение необходимых законов сохранения. Следует иметь в виду, что при любом определении величин плотность потока массы j во всяком случае должна совпадать с импульсом единицы объема жидкости. Действительно, плотность потока j определяется уравнением непрерывности [c.276]

С другой стороны, число необходимых граничных условий, которым должно удовлетворять возмущение на поверхности разрыва, равно трем (условия непрерывности потоков массы, энергии и импульса). Во всех изображенных на рис, 57 случаях, за исключением лишь первого, число имеющихся независимых параметров превышает число уравнений. Мы видим, что эволю-ционны лишь ударные волны, удовлетворяющие условиям (88,1). Эти условия, таким образом, необходимы для существования ударных волн, вне зависимости от термодинамических свойств [c.468]

Решение. Пусть Sq есть подводимое в единицу времени количество тепла (S — площадь сечения трубы в данном ее участке). На обеих сторонах участка подогрева одинаковы плотности потока массы / = pv и потока импульса р + /и отсюда Др = —/Аи, где Д обозначает изменение величины при прохождении этого участка. Разность же плотностей потока энергии (и) + w /2) / равна q. Написав w в виде [c.506]

Ударная волна в текущей по каналу жидкости представляет собой резкий скачок высоты жидкости /г, а с нею н ее скорости V (так называемый прыжок воды). Соотношения между значениями этих величин по обе стороны разрыва можно получить с помощью условий непрерывности потоков массы и импульса жидкости. Плотность потока массы (отнесенная к 1 см ширины канала) есть j pvh. Плотность же потока импульса получается интегрированием р-j-по глубине жидкости и равна [c.570]

При интегрировании по всей поверхности первый член исчезает, так как интеграл от pvr есть равный нулю полный поток массы газа через контрольную поверхность. Поэтому остается [c.645]

Fla детонационной волне должны выполняться условия непрерывности плотностей потоков массы, энергии и импульса и остаются справедливыми все выведенные ранее для ударных волн соотношения (85, — [c.671]

Формула (129,2) является следствием одних лишь условий непрерывности потоков массы и импульса. Поэтому уравнение [c.672]

Прежде всего, однако, возникает вопрос о более точном определении самого понятия скорости и . В релятивистской механике всякий поток энергии неизбежно связан также и с потоком массы. Поэтому при наличии, например, теплового потока определение скорости по потоку массы (как в нерелятивистской гидродинамике) теряет непосредственный смысл. Мы определим здесь скорость условием, чтобы в собственной системе отсчета каждого данного элемента жидкости его импульс был равен нулю, а его энергия выражалась через другие термодинамические величины теми же формулами, как и при отсутствии диссипативных процессов. Это значит, что в указанной системе отсчета должны обращаться в нуль компоненты тоо и тензора т, поскольку в этой системе и = О, то имеем в ней ( а потому и в любой другой системе) тензорное соотношение [c.703]

При изотермических условиях интенсивность концентрационной диффузии характеризуется плотностью потока массы вещества, которая определяется по закону Фика плотность диффузионного потока вещества (количество вещества, диффундирующего в единицу времени через единицу площади изоконцеитрационной поверхности) прямо пропорциональна градиенту концентраций. [c.501]

Подставляя в (5. 2. 9) выран еппя для скорости и и плотности потока массы р г газожидкостной смеси [c.188]

В итоге с аомо(цью (7) может быть найдена плотность потока массы , Используя выражение для газодинамической функции, значевие числа Б любой точке поля струи находим с немощью рвшеиия транс-цевдентного уравнения [c.41]

Величину три, измеряют с помощью пробки, вставляемой в стенку трубы заподлицо с ее внутренней поверхностью на участке полностью развитого турбулентного течения. На поверхность пробки наложена двусторонняя клейкая лента. Лента находится в контакте со взвесью в течение разных отрезков времени (приемы и продолжительность операций ввода и удаления пробки идентичны). По наклону кривой увеличения веса частиц, налипших на ленту, в зависимости от времени определяется поток массы частиц, сталкивающихся с поверхностью. На фиг. 4.6 представлены результаты таких измерений для взвеси частиц окиси магния размером 35 мк в воздухе при средней скорости потока 42,7 м1сек. На фиг. 4.7 представлена зависимость плотности потока массы [c.160]

Фиг. 4.7. Связь между плотностью потока массы частиц, сгалкивающихся со стенкой, и отношением масс (частицы окиси магния в воздухе) [744].

Для определения концентрации частиц измеряется ослабление света методами волоконной оптики [404, 766]. Для измерения скорости дискретной фазы разработан электростатический датчик потока массы, позволяющий измерять поток массы взвешенных частиц. Такие измерения выполнены [745] с помощью замкнутого контура с двухфазным рабочим телом в виде взвеси частиц из стекла и окиси магния размером от 35 до 50 мк при скорости потока 40 м1сек. Диаметр трубы 127 мм, масса воздуха 0,76 кг. Распределение частиц по размерам показано на фиг. 4.18. [c.181]

Распределение потока массы. В связи с выявлением факта, что при движении по трубе твердые частицы приобретают электрический заряд вследствие соударений со стенками [357], была исследована возможность измерения локальных массовых потоков. Поскольку твердые частицы заряжаются при ударе о стенку, величина их заряда почти не зависит от их размеров, а знак заряда одинаков и определяется законами трпбоэ.лектрических явлений [849]. В результате зонд с заданным поперечным сечением будет приобретать заряд со скоростью, пропорциональной массовому потоку частиц. Бы.л изготовлен сферический зонд для измерения распределения массового потока (фиг. 4.21). Для поддержания большого сопротивления зонда по отношению к зе.мле его провод был изолирован от трубки, изготовленной из дюдицинской иглы и служащей державкой, стеклянным изолирующшм чехлом. Чтобы [c.184]

Шр) отличается от отношения расходов Мр1Ма = та ), причем отношение масс всегда больше. При концентрациях частиц, реализуемых в данных экспериментах, скорость твердых частиц в центре трубы совпадает со скоростью газа при полностью развитом турбулентном течении в трубе. Однако в случае очень больших концентраций [8471 частицы намного отстают от газа. Интересно отметить, что в указанном диапазоне средних плотностей потоков массы твердых частиц (строка 3 табл. 4.1) распределения плотности потока массы (строки 5 и 6), концентрации (строки 8 и 9), равно как и скорости скольжения твердых частиц на стенке (строка 10), подобны. Однако это подобие обус.ловлено узким диапазоном изменения параметра турбулентной взвеси [7391 (строка 13), [c.188]

С учетом распределения плотности твердых частиц это приводит к различию между отношениями масс и расходов твердой фазы и газа [7451. На фиг. 4.24 показаны экспериментальные данные и резу.льтаты расчетов на основе интегральной измеренной плотности и профилей потока массы [745]. Отношения, полученные этими двумя способами, были бы идентичны, если при движении по трубе взвесь была подобна газообразной среде. Результаты показывают, что отношение потоков массы заметно меньше, чем отношение масс. Если сравнить кривые для двух скоростей 42,7 п 18,9 м1сек), то можно видеть, что при сходных значениях отношения заряда к массе при ма.лых скоростях потока электростатический эффект ощущается заметнее. Это подтверждает концепцию минил1альной скорости переноса частиц [8041. [c.192]

В работе [559] измерена плотность потока массы от сфер при объемной концентрации вплоть до е = 0,52. Результаты, пригодные как для псевдоожиженных, так и для неподвижных слоев, приведены на фиг. 5.4. Здесь Re = U (2a)lv, где U — средняя скорость, и Sh = 2a)ID, причем кс — коэффициент массоотда-чи, а Z) — коэффициент диффузии. Se = v/D — число Шмидта. Результаты измерений хорошо согласуются с результатами расчета при помощи соотношения, приведенного в работе [118]. [c.208]

Рассмотрим теперь звуковую волну, занимающую в каждый данный момент времени некоторую конечную область пространства (нигде не ограниченную твердыми стенками)—волновой пакет-, определим полный импульс л<ндкости в такой волне. Импульс единицы объема жидкости совпадает с плотностью потока массы j == pv. Подставив р = ро + р, имеем j = pov + pV Изменение плотности связано с изменением давления посредством р = р J -. С помощью (65,4) получаем поэтому [c.359]

В нерелягивистском пределе опоеделеиный согласно (135,1) пото числа частиц отличается множителем 1/т от плотности потока массы, обо значившейся через / в 85. Множителем т отлггчаготся также определенны здесь и в 85 объемы V. [c.700]

В силу потенцизльности сверхтекучее движение жидкости не оказывает никакой сплы на стационарно обтекаемое твердое тело (парадокс Даламбера см. 11). Напротив, нормальное движение приводит к возникновению действующей на обтекаемое тело силы сопротивления. Если движение жидкости таково, что сверхтекучий и нормальный потоки массы взаимно компенсируются, то мы получим весьма своеобразную картину на погруженное в гелий II тело будет действовать сила, в то время как никакого суммарного переноса массы жидкости нет. [c.709]

Теоретическая механика (1976) -- [ c.230 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.197 , c.198 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.197 , c.198 ]

Теория и приложения уравнения Больцмана (1978) -- [ c.96 , c.297 , c.304 , c.305 ]

Волны в жидкостях (0) -- [ c.45 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...