Связь с методом возмущений

СВЯЗЬ С МЕТОДОМ ВОЗМУЩЕНИЙ [c.31]

Если отсутствуют осложняющие обстоятельства (магнитное поле, вращение, диффузия), то неустойчивость равновесия подогреваемой снизу жидкости связана с монотонными возмущениями. Можно думать поэтому, что в результате развития этих возмущений устанавливается стационарная конвекция определенной амплитуды. Вблизи порога амплитуда мала, и для определения стационарного движения можно применить асимптотические методы нелинейной механики. [c.138]

По известной плотности р( , можно рассчитать положение левого разреза в УУ/О-методе (см. гл. 6) и затем найти с помощью этого метода положения связанных состояний. Метод настоящего параграфа в силу своей внутренней связи с теорией возмущений этого сделать не позволяет. Можно, конечно, используя электронные вычислительные машины, провести численные расчеты плотности р( , /) даже для очень больших 1, учитывая при этом вклады высоких порядков теории возмущений. Результаты таких расчетов можно представить в виде и найти числен- [c.182]

Вопрос о применимости метода возмущений утрачивает остроту, если вместо дискретного конечного уровня рассматривать непрерывный спектр или достаточно размытый уровень. В этом случае физически реально рассмотрение вероятности уже не перехода п- -т (поскольку бессмысленно ставить вопрос о вероятности попадания в какое-то одно определенное энергетическое состояние из непрерывной совокупности состояний), а перехода n-v(m-i-m-j-Дт). Иным.ч словами, теперь рассматривается вероятность перехода в некоторый интервал Дт конечных состояний. В связи с этим для применимости метода возмущений требуется обеспечить малость не величины [c.249]

Методы измерения температуры, описанные в гл. 9, могут быть с успехом применены для термометрии многофазных потоков только в том случае, если компоненты (фазы), составляющие неоднородную среду, имеют одинаковую температуру. При термически неравновесных потоках контактные методы измерения температуры будут давать недостоверную информацию. В некоторых случаях, чтобы создать избирательность датчика, применяют различного рода ловушки или сепараторы, обеспечивающие контакт с датчиком только одного из компонентов потока. Использование таких устройств связано, как правило, с внесением возмущений в среду, и поэтому они находят ограниченное применение при диагностике неравновесных потоков. [c.250]

Метод касания основан на непосредственном измерении толщины пленки с помощью зонда. Установив острие зонда на поверхность стенки, на координатной шкале прибора фиксируют нулевую отметку. Перемещая зонд к поверхности пленки со стороны газовой среды, фиксируют момент касания и определяют по шкале прибора толщину пленки. Момент соприкосновения острия зонда с поверхностями стенки и пленки определяется электрическим способом по падению напряжения в цепи зонд — пленка — стенка или изменению сопротивления в момент контакта. Применение усилителей в сочетании с малоинерционными регистрирующими приборами (шлейфовые и электронные осциллографы) позволяет методом касания определять не только локальную толщину пленки, но и некоторые волновые характеристики течения. Основные недостатки метода касания связаны с возмущениями, вносимыми зондом в исследуемую среду, и трудоемкостью получения информации о состоянии обширной поверхности пленочного течения. [c.252]

Функции отклика на возмущение концентрации индикатора на входе в аппарат при некоторых условиях (именно, при отсутствии обратного перемешивания в трубопроводах) характеризуют распределение времени пребывания частиц среды в аппарате. Соответственно и моменты функций отклика связаны с моментами распределения времени пребывания. Поэтому, прежде чем описывать применение метода моментов при исследовании структуры потоков, остановимся подробнее на вопросе о распределении времени пребывания частиц среды в аппарате и связи этого распределения с функциями отклика на возмущение концентрации трассера. [c.279]

Проектировщиков гидромашин, как правило, интересуют осредненные характеристики течений на тех или иных режимах работы между тем ряд причин заставляет отнестись более внимательно к изучению пульсационных компонент. Во-первых, осредненные характеристики течений тесно связаны с пульсационными компонентами. Дополнительные турбулентные напряжения в уравнениях Рейнольдса для осредненных компонент представляют собой корреляции пульсационных компонент скоростей потока. Во-вторых, интенсивные пульсационные компоненты являются источником возмущений, вызывающим деформационные колебания различных элементов конструкции гидромашин. Указанные обстоятельства заставляют разрабатывать методы исследования турбулентного потока жидкости в элементах гидромашин, которые позволяют вместе с осредненными вычислить также и пульсационные характеристики потока. [c.103]

Метод возмущений использован Л. Я. Банах и М. Д. Перми-новым для разделения сложной системы на слабо связанные подсистемы меньшего порядка [5]. Такая проблема возникает в связи с необходимостью расчета систем с большим числом степеней свободы при ограниченной оперативной памяти ЭЦВМ. [c.13]

ДИМ лишь для оптимального выбора шага интегрирования по времени, обеспечивающего устойчивость вычислительной процедуры при минимальных затратах машинного времени на ЭВМ. Поскольку шаг по времени At должен быть выбран в этом случае в соответствии с наименьшим периодом собственных колебаний конструкции Гц и составлять не более 0,1 для точного предсказания динамического отклика, а учитываемые в расчетах фазы сильного сотрясения изменяются от нескольких секунд до десятка минут, прямые методы оказываются чрезвычайно трудоемкими. Поэтому эти методы целесообразно использовать для анализа отклика конструкций жестким возмущениям ударного типа и в тех случаях, когда необходим уточненный анализ отклика, если предварительное использование спектральных динамических или квазистатических методов приводит к консервативным результатам по смещениям или напряженным состояниям. К преимуществам методов прямого интегрирования следует отнести, помимо высокой точности, возможность учета начальной нагружен-ности конструкций и исследование в связи с этим нелинейного отклика конструкций. [c.186]

Другая трудность связана с проблемой оценки доверительного интервала для найденных решений обратной задачи — параметров-а/. Наиболее надежен., здесь метод рандомизации (раскачки) исходных данных, который предполагает многократное решение обратной задачи с возмущенными функциями f (S, т). Из сказанного видно, что процедура оценки погрешности решения обратной задачи по этому методу во много раз более трудоемка, чем само решение. [c.175]

Любое усреднение всегда связано с внесением дополнительных погрешностей в решение задачи. Поэтому желательно использовать такие методы усреднения сечений, которые давали бы минимальную погрешность в исследуемых функционалах поля излучения. С помощью метода теории возмущений показано, что в случае перехода от непрерывной энергетической зависимости сечений к групповому представлению можно точно рассчитать любой из функционалов задачи [2]. Для этого нужно использовать формулы билинейного усреднения групповых констант гомогенных зон [c.272]

Определение спектров возмущенных систем на основе уравнений вида (7.13) связано с проведением относительно трудоемких вычислений на ЭВМ, что затрудняет выявление достаточно обозримой картины деформации спектров. Некоторые качественные особенности деформации спектров возмущенных систем могут быть проиллюстрированы с помощью метода возмущений [5, 57]. [c.128]

В СВЯЗИ с ограниченным объемом книги, а также вследствие относительной сложности методов выбора и расчета систем с компенсацией возмущений эти методы здесь не рассматриваются. [c.242]

Частота движения волн измерялась в работах 122, 25, 31, 54, 79, 108, 145, 158, 197]. Однако в связи с тем что используемые в настояш ее время на практике методы определения <0 не позволяют измерить весь спектр частот (мелкомасштабными возмущениями обычно пренебрегают), приведенные ниже сведения носят в основном качественный характер. Согласно [25, 108, 197], при свободном стекании жидкости по вертикальной поверхности частота движения волн меняется в пределах 10—50 Гц. По данным [79], частота движения волн на поверхности жидкости, стекающей под действием сил тяжести, снижается по мере удаления от места образования пленки и стремится к некоторому определенному значению, не зависящему от расхода жидкости (ш,, з(5 18- 22 Гц). Некоторое представление о частоте движения волн различной амплитуды дает график (рис. 7), [c.196]

Метод Кубо в теории линейной реакции. Первая общая теория линейной реакции классических и квантовых систем на механические возмущения была разработана Кубо [109], хотя для частных случаев соотношения, подобные формулам Кубо, были ранее получены Кирквудом [103] и Кэлленом и Велтоном [64]. Поскольку формулы Кубо широко используются в современной статистической механике необратимых процессов, мы дадим краткий обзор метода Кубо и обсудим его связь с методом, изложенным в разделе 5.1.1. Как и раньше, будет рассматриваться квантовый случай. [c.349]

Как уже указывалось, рассмотренная задача решалась в работе Харта [13]. Для численного определения границ устойчивости применялся метод Галеркина. Расчеты проведены для Рг = 6,7 Pr = 676,7. Поведение границ устойчивости при малых и больших Ra согласуется с данными рис. 81. В работе установлено также понижение устойчивости термоконцентрационного происхождения. Однако количественные результаты, относящиеся к этой наиболее интересной области, ошибочны. Прежде всего следует отметить, что в [13] не обнаружена длинноволновая мода термоконцентрационной неустойчивости дестабилизация при конечных Ra /, согласно [13], связана с ячеистыми возмущениями. Имеются также значительные количественные расхождения в области минимума кривой Gr (Rad). Так, при указанных Рг и Рг /, согласно [13], наименьшее значение Gr = 2,1 и достигается при Ra = 333, тогда как по (19.15) ц численным результатам (рис. 81, кривая 1в) имеем Gr = 0,29 при Ra< / = 62,6. Поскольку наличие длинноволновой моды и соответствующая граница устойчивости установлены в излагаемой работе [14] как аналитически, так и разными численными методами, ошибочность результатов [13] не вызывает сомнений. Заметим, что в [13] не обнаружена и концентрационно-волновая мода неустойчивости (область б). [c.134]

Теоретические расчеты для подъемной си.т1Ы килеватых профили-рованных днищ глиссеров и гидросамолетов методом плоских сечений были предложены Г. Е. Павленко (1932). Однако использование автором для расчета сил значений ударных присоединенных масс в ряде случаев не привело к согласию вычисленных и опытных значений подъемных сил. Это породило недоверие к методу, плоских сечений , который для расчета глиссирования долгое время не употреблялся. Позже было выяснено, что эти приемы связаны с существом возмущенного движения воды, и они получили в дальнейшем успешное развитие. [c.51]

Попытки суммирования всего ряда теории возмущений, или по крайней мере ускорения его сходимости, связаны с методом перенормировок, развитым в квантовой теории поля. Здесь уместно отметить работу [28], где изложены результаты Буре, В. И. Татарского и Гериенштейна, рассматривавших процесс распространения волн в средах со случайными неоднородностями. Эффективность метода перенормировок возросла с использованием предложенного В. М. Финкельбергом разделения многочастичных взаимодействий на локальные и нелокальные. Фактически это эквивалентно выделению в каждом члене ряда возмущений некоторой его части, ответственной за взаимодействие определенного рода, и последующему суммированию всех членов такого типа. Этот подход, получивший в работах Т. Д. Шермергора [37] и Г. А. Фокина [33] название сингулярного приближения, позволил авторам рассмотреть многие задачи теории упругости микронеоднородных сред, определения эффективной диэлектрической проницаемости неоднородных диэлектриков. Было установлено, что аналогичные результаты можно получить без выписывания ряда возмущений, если отделить сингулярную и формальную производные функции Грина в основном функциональном уравнении. Это приближение, получившее название обобщенного сингулярного приближения в комбинации с модификацией метода перенормировок, позволило установить общность многих приближенных результатов, в частности метода самосогласования, метода изучения сильно изотропных сред. Была выяснена связь сингулярного приближения с методами построения вариационных границ для эффективных характеристик. [c.107]

Достаточно общая процедура вычисления эффективной проводимости связана с применением метода возмущений или перенормировок и приводит к бесконечному ряду, суммирование которого в общем случае представляет собой трудно разрешимую задачу. В большинстве случаев остается открытым вопрос о сходимости ряда теории возмущений, если флуктуации проводимости достаточно велики. Сложность и громоздкость выражений для членов ряда возмущений затрудняют анализ его структуры и выбор методов суммирования ряда. В этом смысле определенные перспективы могут быть связаны с методом Херринга, в соответствии с которым все флуктуирующие функции представляются рядами Фурье и исходные уравнения содержат искомые амплитуды этих разложений. Редукция к нелинейной системе уравнений также приводит к ряду, но, как показано В. А. Кудиновым и Б. Я. Мойжесом [16], структура ряда относительно проста. Ее анализ позволил авторам предложить приемы приближенного суммирования итерационного ряда, приводящие к довольно простым формулам для эффективной проводимости. Этот анализ оказался полезным и для выбора пробных функций при построении вариационных оценок для эффективных характеристик. Далее излагается метод Херринга и результаты его развития в работе [16]. [c.161]

Секция сПонижение порядка модели . Реализованные в пакете TIMDOM схемы понижения порядка тесно связаны с методами понижения порядка больших систем, называемыми агрегатирование и метод возмущения 12]. Не вдаваясь в математические подробности этих схем, можно определить агрегати-рованную модель (12) для модели полного порядка (13) как модель для укрупненных переменных состояния, например, усредненная сумма первых трех переменных состояния может выступать в качестве одной агрегатированной переменной Zj = (- 1 4 - 2 л з)/3., [c.66]

Вычисление результирующей амплитуды. Рассмотрим распространение света от S к В, когда между иими расположен непрозрачный экран с отверстием радиуса р (рис. 6.2). Результирующее возмущение в точке В находится сложением всех возмущений типа (6.1) по поверхности ст. В общем случае эта задача связана с определенными труд1юстями. Решение задачи упрощается, если воспользоваться так называемым методом зон Френеля. [c.120]

Особенность метода характеристик состоит в том, что его реализация связана с широким и непосредственным использованием многих важных понятий и определений газовой динамики, таких, как скачки уплотнения, линии возмущения (волны Маха), одномерные или конические течения, изэнтропические (безвихревые) или неизэнтропические (вихревые) потоки газа. [c.138]

Отступления от [L, 5]-связи имеются даже для глубоких термов Thlll, что подтверждается наблюденными типами зеемановского расщепления линий (см. 64). Расчет энергий уровней, выполненный полуэмпирическим методом для промежуточного типа связи с учетом взаимного возмущения конфигураций одной четности, дает хорошие результаты Для ряда термов тип связи [c.306]

Методы, изложенные нами в предыдущих параграфах, были развиты для исследования непрерывных механических систем, например упругих тел. Однако эти методы можно использовать и для получения уравнений поля, так как с математической точки зрения поле представляет одну или несколько независимых функций от Xj и и их можно рассматривать как обобщенные координаты r j xu X2,X3,t). Заметим, что некоторые ноля, встречающиеся в физике, можно действительно связать с движением некоторой непрерывной среды. Таким является, например, звуковое поле , связанное с продольными колебаниями частиц материальной среды. Точно так же электромагнитное поле долгое время связывалось с упругими колебаниями, неведомого эфира, и лищь в последнее время стало ясно, что эфир играет лищь роль объекта, к которому относятся слова передавать возмущение (по выражению С. Л. Квимби). [c.394]

Тогда эти центробарические компоненты будут теми же функциями времени и новых переменных элементов, которые могли быть выведены иначе посредством исключения из интегралов (Q2). Они будут строго представлять (путем распространения теории на эти ранее упоминавшиеся интегралы) компоненты скорости возмущенной планеты т относительно центра тяжести всей солнечной системы. Мы предпочли (и это вполне соответствует общему направлению нашего метода), чтобы эти центробарические компоненты скорости были вспомогательньши переменньши, объединяемыми с гелиоцентрическими координатами. Их возмущенные эначения были в этом случае строго выражены формулами невозмущенного движения. Этот выбор сделал необходимым видоизменить эти последние формулы и определить орбиту, существенно отличающуюся теоретически (хотя мало отличающуюся практически) от орбиты, так блестяще разработанной Лагранжем. Орбита, которую он себе представлял, была более просто связана с гелиоцентрическим движением единственной планеты, следовательно, она давала для такого гелиоцентрического движения как скорость, так и положение (планеты). Орбита, которую мы избрали, быть может, более тесно связана с концепцией множественной системы, движущейся относительно ее общего центра тяжести и подверженной в каждой ее части влиянию со стороны всех остальных. Какая бы орбита ни была в будущем принята астрономами, следует помнить, что обе они одинаково пригодны для описания небесных явлений, если числовые злементы каждой системы будут соответствующим образом определены при наблюдениях, а элементы другой системы орбит будут выведены из результатов наблюдения в процессе вычисления. Тем временем математики решат пожертвовать ли частично простотой той геометрической концепции, исходя из которой выведены теории Лагранжа и Пуассона для простоты другого рода (которая хотя еще не введена, но была бы желательна для этих превосходных теорий), получаемой благодаря нашим достижениям в строгом выражении дифференциалов всех наших собственных новых переменных элементов через посредство единственной функции (поскольку до сих пор казалось необходимым употреблять одну функцию для Земли, возмущенной Венерой, и другую функцию для Венеры, возмущенной Землей). [c.281]

В механике твердой деформируемой среды и при расчете конструкций тела рассматриваются как сплошные с непрерывным распределением вещества. Строго говоря, такой подход не соответствует действительности, так как все реальные тела являются микронеоднородными, что связано с дефектами их структуры, обусловленными по-ликристаллическим строением материала, нарушениями постоянства химического состава, наличием микротрещин и т. д. [11, 100, ПО]. Очевидно, что эти и другие дефекты приводят к локальным возмущениям поля напряжений. Вместе с тем, чем меньше относительные размеры дефектов, тем точнее, в статистическом смысле, методы механики сплошной среды [c.7]

Специфика адаптивного терминального управления заключается в отсутствий начальных возмущений. Это связано с тем, что в режиме терминального управления ПД рассчитывается исходя из того- начального состояния, в котором фактически находится РТК, т. е. Хр (to) = X (t ). Сформулируем условия, гарантирующие решение задачи адаптивного терминального управления в заданном классе неопределенности Qj. Закон управления определим формулой (3.27). Если оператор управления U представим в виде (3.29), то естественно воспользоваться первым методом адаптивной стабилизации ПД, основанным на решении эстима-торных неравенств вида (3.28). В этом случае справедлива следующая оценка качества переходных процессов [c.89]

Потеря устойчивости и последующий унос жидкости с поверхности пленки связаны с взаимодействием сил инерции, тяжести, поверхностного натяжения и трения. Возмущения поверхности раздела обнаруживаются и методами гидродинамики идеальной жидкости, т. е. без учета вязких сил и поверхностного натяжения. Силы вязкости и поверхностного натяжения соответствующим образом трансфор.мпруют процесс. [c.101]

В связи с малостью затухания эрмитова часть Д. п. EapS eap, поэтому найти собственные колебания плазмы можно методом теории возмущений. В нулевом приближении в подставляется е р, а в след, приближении, учитывая ортогональность собственных векторов эрмитовой задачи О, находится декремент затухания с помо1ЦЬЮ ф-лы [c.700]

Основные методы расчёта зон. Б первых расчётах зонной структуры использовались приближения слабой и сильной связи. В методе слабой связи в качестве нулевого приближения берутся волновые ф-цпи свободного электрона (плоские волны), а пери-одич. поле кристалла рассматривается как возмущение. В этой модели электронный спектр /с) почти во всём А -пространстве описывается той же ф-лой, что и для свободного электрона [c.91]

Первоначально идея перенесения метода функционального интеграла в КТП была связана с надеждой получить компактные замкнутые выражения для осн. кваптовоиолевых величин, пригодные для конструктивных вычислений. Однако выяснилось, что из-за трудностей матем. характера строгое определение можно дать лишь интегралам гауссова типа, к-рые только и поддаются точному вычислению. Поэтому представление функционального интеграла долгое время рассматривали как компактную формальную запись квантовополевой теории возмущений. Позднее (отвлекаясь от мате-матич. проблемы обоснования) стали использовать это представление в разл. задачах общего характера. Так, представление функционального интеграла сыграло важную роль в работах по квантованию нолей Янга — Миллса и доказательству их перенормируемости. [c.306]

Равновесные МГД-конфигурации могут обладать избытком свободной энергии в виде энергии магн. поля и энергии теплового расширения плазмы. Это т. н. к о н-фигурационный избыток свободной энергии. Высвобождение избытка энергии магн. поля при перестройке конфигурации является источником наиб, быстро развивающейся разновидности МГД Н. п. Примером может служить токовая неустойчивость плазменного шнура, сжатого магн. полем протекающего по нему тока (наблюдается при пинч-эффекте). Наиб, радикальным методом стабилизации конфигураций подобного типа является наложение достаточно сильного продольного магн. поля Дц > Д(рХ /2лг, где Яф — магн. поле собств. тока г — радиус плазменного шнура, — продольная длина волны возмущения. Высвобождение конфигурац. избытка энергии при тепловом расширении плазмы связано с желобковой неустойчивостью, к-рая представляет собой возмущения в виде вытянутых вдоль силовых линий магн. поля языков, расширяющихся поперёк силовых линий в сторону ослабевающего магн. поля. Возмущения подобного типа приобретают характер перестановок целых элементарных силовых трубок магн. поля, заполненных плаз-мбй. Желобковая Н. п. является МГД-аналогом конвективной неустойчивости в обычной гидродинамике. [c.346]

Как видно из (1), для повышения энергии необходимо увеличивать магн. жёсткость (Д(г)Л(л )). Обычные железные магниты не позволяют достичь величин индукций, существенво превосходящих 2 Тл поэтому в С. п. на сверхвысокие энергии используются сверхпроводящие магниты, индукция к-рых может достигать 6—8 Тл. Радиус С. п. также возрастает предполагается, что в проектируемой в США установке 88С ср. радиус (Л) будет равен 3,8 км. В связи с увеличением размеров установки стоимость С. п. также растёт, однако не очень быстро, т. к. размеры вакуумной камеры (в, следовательно, апертура магнитов) при этом, как правило, несколько сокращаются. Уменьшить размеры вакуумной камеры можно, сокращая размеры ивжекти емого пучка (при инжекции из бустера этому способствует уменьшение размеров пучка, происходящее при его ускорении р"/ )- Среди др. применяемых мер укажем на усовершенствование методов коррекции возмущений магн. поля, улучшение вакуума и связанное с этим уменьшение рассеяния на осгаточиом газе. [c.531]

Необходимо также отметить следующее. При вычислении таблиц в интервале температур ниже 6000 К в отличие от таблиц для температур выше 6000 К [l] не учитывались молярные доли и В связи с этим при давлениях в области от 0,01 до0,0001 атмк тем пературе около 6000 К теплоемкости Ср к Су в настоящих таблицах отличаются от их значений,данных в ранее опубликованной работе [l], на несколько единиц третьей или четвертой значащей цифры. При вычислении таблиц не учитывалась примесь Oj в воздухе. Как показывают экспериментальные данные (см,,например, [5] ), содержание СО2 в воздухе сильно изменяется с высотой. В каждом конкретном случав влияние Oj можно учесть методом возмущений, используя настоящие таблицы. [c.279]

Экспериментальный метод определения аэродинамических характеристик состоит в измерении параметров потока в контрольном сечении и обработке результатов опытов по формулам (9.4), (9.7), (9.8), (9.9). Контрольное сечение, в котором производятся измерения, обычно выбирается на таком расстоянии от данной решетки, которое соответствует положению фронта соседней решетки в турбомашнне. В таком случае возможно упрощение основных формул и соответственно программы эксперимента. Дело заключается в следующем. Возмущения, вносимые решеткой, могут быть вызваны 1) неоднородностью потенциального потока 2) вязкостью жидкости. Возмущения первого рода связаны с тем, что решетка, помещенная в поток (даже невязкой жидкости), делает его неоднородным, т. е. поле скоростей и давлений завис.чт от координат. Возмущения второго рода связаны с вязкостью жидкости и выражаются главным образом неоднородностью поля скоростей в кромочных следах (неоднородность в пограничном слое сейчас не рассматривается). Эта классификация возмущений несколько условна для областей вблизи выходных кромок, где сбегают пограничные слои. Возмущения в потенциальном потоке быстро гаснут при отдалении от решетки (по экспоненциальному закону, см. в разд. 4.4). Следовательно, поля углов и давлений (а значит, и плотностей) выравниваются довольно быстро. Наиболее неоднородным остается поле скоростей в кромочных следах. Будем считать, что поле углов и давлений в контрольном сечении практически однородно. Тогда можно считать, что действительная плотность равна теоретической, так как давления в обоих потоках по условию одинаковы, а небольшим различием в температурах можно пренебречь. [c.230]

Основные положения. Применение аналитических безмашинных методов расчета к проектированию сложных систем виброизоляцни реальных машин, функционирующих в условиях действия случайных возмущений, в частности к проектированию оптимальных нелинейных систем вибронзоляции наземных машин, не дало удовлетворительных результатов в связи с большими трудностями вычисления. Поэтому практически невозможно реализовать многие известные методы аналитического конструирования линейных систем виброизоляции машин, не говоря уже о нелинейных системах или об условиях неполной информации. Методы численной оптимизации могут быть сформулированы и развиты для широкого класса задач проектирования сложных систем виброизоляции с учетом реальных условий их функционирования и проектирования. [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...