Амплитуда определение

Определенный тип поперечного распределения амплитуды (определенные т, п или р, I) называется поперечной модой. Типы колебаний, относящиеся к одной поперечной моде, но имеющие различные индексы < , называются продольными модами. Частота соседних продольных мод отличаются на величину [c.283]

Для установления чувствительности контроля при дефектоскопии под-ступичной части необходимо поставить преобразователь 0° (2,5 МГц) на торец оси, получить отраженный от противоположного торца сигнал и довести его амплитуду до отсчетного уровня по АРД-диаграмме (см. рис. 5.12) определить разность амплитуд по кривым донный сигнал 3, и диаметр дефекта /, 2 для расстояния, равного расстоянию от торца до подступичной части оси ( i или Сг, см. табл. 5.1), причем для расстояний до дефекта 50—300 мм используется кривая диаметр дефекта / — 4 мм, а более 300 мм кривая 2— 12 мм увеличить усиление прибора на разность амплитуд, определенных по АРД-диаграмме не изменяя настройки прибора перевести полученную чувствительность в условную по стандартно му образцу № 1 установить полученную условную чувствительность для работы с преобразователем 10° (13°). [c.101]

Основным недостатком радиометрии является появление сигналов от дефекта и локальных измерений толщины изделия (выпуклости шва), определяемых состоянием внешней поверхности и качеством обработки. Это затрудняет возможность определения формы, размеров и глубины залегания дефекта. Для уменьшения влияния неровностей поверхности сварного шва разработана методика оптимизации размеров детекторов в зависимости от среднего периода неоднородности выпуклости сварного шва. Помеха, связанная с колебаниями толщины, устраняется пространственной фильтрацией, которая осуществляется путем выбора размера радиометрического детектора. Пространственная фильтрация основана на том, что колебания толщины характеризуются периодичностью. Поверхность сварного шва можно представить в виде суммы синусоидальных колебаний толщины, причем амплитуда определенной синусоиды зависит от длины волны. С помощью радиометрического детектора, регистрирующего излучение, прошедшее сквозь контролируемый сварной шов, усредняется толщина контролируемого материала вдоль продольного размера детектора. Поэтому при радиометрическом контроле происходит сглаживание спектра. Варьируя размер детектора, можно исключить из исходного спектра определенные гармоники. Например, если в продольном размере детектора укладывается целое число основных гармоник спектра неоднородности сварного шва, то основная гармоника сглаживается. Пространственная фильтрация позволяет значительно уменьшить помеху, обусловленную неоднородностью сварного шва. На основании этой [c.39]

Вибрация машин может иметь широкий спектр частот от нескольких герц до сотен килогерц. На основе результатов только широкополосных измерений нельзя выявить появление и развитие соответствующего дефекта до того, как увеличивающаяся амплитуда определенной гармоники достигнет величины, способной заметно изменить общий уровень вибрации. Поэтому для удобства измерения и анализа весь частотный диапазон вибрации делят на полосы. Для реализации возможности узкополосного анализа применяют аппаратурный или алгоритмический (на основе быстрого преобразования Фурье) методы. [c.33]

В результате с учетом условия (7.10.25) получим следующие два матричных уравнения для скалярных амплитуд, определенных соотношениями (7.10.26) [c.500]

Разрушение происходит из-за превышения амплитудой колебаний предельного значения. Характерным случаем развития высокочастотных колебаний можно считать такой,, когда вначале имеет место мягкое возбуждение колебаний с регулярной частотой и небольшой амплитудой,, а в последуюш,ем амплитуда колебаний резко растет (рис. 6.2) [47]. Рис. 6 2. Изменение амплитуды Определение количественных па-высокочастотных колебаний вс раметров аварийных СОСТОЯНИЙ-времени является необходимым для [c.236]

За переменным двойным преломлением, например, на образце под переменной нагрузкой, проще проследить по амплитуде одного определенного эхо-нмпульса, чем по минимуму серии эхо-импульсов, поскольку амплитуда определенного импульса изменяется по закону косинуса фазового угла. Если двойное преломление будет достаточно высоким, для этого также используют первый эхо-импульс нли однократно прошедший нмпульс при импульсном прозвучивании. [c.640]

Из равенства отношений амплитуд, определенных нз первого и второго уравнений (3.39), следует квадратное уравнение для нормированных волновых чисел [c.74]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

Виброметр используется для определения вертикальных колебаний одной из частей машины. В подвижной системе прибора демпфер отсутствует. Относительное смещение датчика виброметра (массивного груза) равно 0,005 см. Собственная частота колебаний виброметра — 6 Гц, частота колебаний вибрирующей части машины — 2 Гц. Чему равны амплитуда колебаний, максимальная скорость и максимальное ускорение вибрирующей части машины [c.261]

Большинство выходных параметров объекта являются функционалами зависимостей V(Z), т. с. для их определения необходимо при заданных X н О выполнить решение системы уравнений (1.2) и по полученным результатам решения рассчитать V. Примерами выходных параметров-функционалов служат мощность рассеяния, амплитуда колебаний, длительность задержки распространения сигнала и т. п. [c.23]

Во многих случаях можно устранить первопричину и добиться если не полного исключения циклических нагрузок, то хотя бы их уменьшения. Даже в машинах определенно циклического действия можно достичь значительного уменьшения максимальной величины циклических напряжений и их амплитуды, а также смягчения ударности нагрузки. [c.314]

Способы определения модуля и направления дисбаланса ротора в плоскости уравновешивания основаны на измерении максимальных амплитуд колебаний рамы при трех условиях запуска ротора. Рассмотрим один из этих способов. Замеряем амплитуду А1, обусловленную дисбалансом А1 (рис. 72). После этого прикрепляем к балансируемой детали в плоскости вращения корректирующий груз массы на некотором расстоянии р от оси вращения (направление радиус-вектора может быть выбрано произвольно). Этот груз обусловливает дополнительный дисбаланс А = Рк. который, складываясь геометрически с дисбалансом А], дает результирующий дисбаланс [c.102]

Для определения амплитуды и фазы колебаний поверхности, в соответствии с [19], накладываем на функцию F (В, i) следующие требования [c.53]

Подставим (5. 4. 21) в уравнения (5. 4. 14)—(5. 4. 16) с граничными условиями (5. 4. 17)—(5. 4. 20). После несложных преобразований получим систему обыкновенных дифференциальных уравнений для определения амплитуд возмущения р, и , ф, р [c.205]

Если амплитуда, частота, фаза, направление распространения и поляризация электромагнитной волны постоянны или изменяются, но не хаотически, а упорядоченно, по определенному закону, то такая волна когерентна. Строго монохроматичная волна всегда когерентна, а взаимная когерентность двух не- [c.117]

Ультразвуковые волны обладают способностью проникать в глубь материала, что используется при обнаружении весьма малых внутренних дефектов. Распространение ультразвуковых волн подчиняется законам геометрической оптики. Упругая волна в направлении распространения несет определенную энергию, и по мере удаления от излучателя интенсивность волн, т. е. количество энергии, переносимое волной за 1 с сквозь поверхность площадью 1 м , падает, а амплитуда колебаний частиц убывает. [c.193]

Для определения амплитуды находим [c.61]

Амплитуды вынужденных колебаний равны абсолютным значениям А, и А . Воспользуемся формулой (7) для определения амплитуды Мо возмущающего момента. По условию задачи при р = О угол поворота стержня DE равен Фо следовательно, при р = 0 [c.347]

Корни характеристических уравнений для (4.19) являются комплексными сопряженными числами. Следовательно, стандартные решения (4.19) представляются линейной комбинацией гармонических функций с частотами, пропорциональными kx и ky. Таким образом, для определения достаточно найти амплитуды и постоянную к с помощью граничных условий задачи. [c.91]

Сравнивая формулы (81) с формулами (64), которые служили для определения амплитуд вынужденных колебаний по амплитуде действующей гармонической силы, мы видим, что они совпадают. Однако входящие в них переменные имеют разный смысл в уравнениях (64) этими переменными являются искомые амплитуды, а в уравнениях (81) — фурье-преобразования интересующих нас движений и внешней силы. [c.254]

Расчет болтов производится как проверочный на усталость и статическую прочность. Расчет на усталость заключается в определении коэффициента запаса прочности по амплитуде цикла. Условие прочности [c.293]

Для установления чувствительности контроля при дефектоскопии галтелей I необходимб установить преобразователь 0° (2,5 МГц) на шейку вала, где расположена галтель И, получить отраженный от образующей шейки сигнал и довести его амплитуду до отсчетного уровня по АРД-диаграмме определить разность амплитуд по кривым I w 3 для расстояния, равного расстоянию от торца до галтели I увеличить усиление прибора на разность амплитуд, определенную по АРД-диаграмме. Полученная чувствительность считается предельной для галтели 1. Чувствительность контроля при дефектоскопии галтелей II устанавливается аналогично. [c.101]

Соотношение (2) не может слу>кить уравнением для отыскания поскольку билинейные формы Т и V зависят от амплитуд, определение которых требует знания Однако соотношение (2) может быть полезным для общего [c.286]

По команде из ДП периферийный контроллер формирует на выходе модулятора синусоидальный ток постоянной амплитуды определенной частоты. Периферийные контроллеры синхронно регистрируют формы токов в трубопроводе и напряжения труба-земля. Датчиками напряжений труба-земля служат стандартные электроды типа ЭНЕС, датчиками тока - бесконтатные измерители, сделанные на основе феррозондов и предварительно откалиброванные по месту установки. Накопленные данные передаются в ДП. Затем измерения проводятся на других фиксированных частотах и повторяются при пропускании модулированного тока в об- [c.86]

Однако вибрации при обработке можно использовать так, чтобы они положительно влияли на процесс резания и качество обработанных поверхностей, в частности применять вибрационное резание особенно труднообрабатываемых материалов. Сущность вибрационного резания состоит в том, что в процессе обработки создаются искусственные колебания инструмента с регулируемой частото и заданной амплитудой в определенном направлении. Источниками искусственных колебаний служат механические вибраторы или высокочастотные генераторы. Частота колебаний 200—20 ООО Ги, амплитуда колебаний 0,02—0,002 мм. Выбор оптимальных амплитуд и частоты колебаний зависит от технологического метода обработки и режима резания. Колебания задают по направлению подачи или скорости резания. [c.274]

Определение внутреннего трения осуществляется путем из-мерешгя амплитуды колебаний при резонансных частотах и близких к ним. Все измерения производят при одном и том же значении максимальной амплитуды, например 3 мм. На основании полученных данных строят резонансную кривую (зависимость амплитуды колебаний образца А от частоты колебаний о), из которой определяют соответствующую максимальной амплитуде колебаний резонансную частоту колебаний ыр и рассчитывают внутреннее трение по уравнению (43). [c.347]

В прецизионных измерениях спектральной яркости необходимо обеспечивать определенное положение и размер наблюдаемой площадки на ленте. Это вызвано тем, что избежать градиентов температуры и упоминавшихся выше вариаций излучательной способности от зерна к зерну невозможно. И хотя подробности распределения температуры вдоль ленты зависят от ее размера, теплопроводности, электропроводности и полной излучательной способности, результирующее распределение вблизи центра не должно сильно отличаться от параболического. Такие отличия, как это наблюдалось, возникают из-за вариаций толщины ленты и существенны для ламп с широкой и соответственно тонкой лентой. В газонаполненной лампе с вертикально расположенной лентой максимум смещается вверх от центра вследствие конвекции. В вакуумной лампе к заметной асимметрии распределения относительно центра приводит эффект Томсона. Наиболее высокая температура в вакуумной лампе всегда близка к отметке на краю ленты. На рис. 7.23 показаны градиенты температуры, измеренные при двух температурах на ленте лампы, конструкция которой приведена на рис. 7.19. Температурные градиенты на лентах газонаполненных ламп несколько больше, чем градиенты, показанные на рис. 7.23, и имеют асимметричный вид из-за конвекционных потоков. Конвекционные потоки существенно зависят от формы стеклянной оболочки и ее ориентации по отношению к вертикали. При некоторых ориентациях яркостная температура начинает испытывать весьма значительные циклические вариации с периодом порядка 10 с и амплитудой в несколько градусов. Перед градуи- [c.359]

Для определения коэффициента вязкости жидкости наблюдают колебания диска, подвешенного к упругой проволоке в жидкости. К диску приложен внешний момент, равный Aio sin р/ (AIq = onst), при котором наблюдается явление резонанса. Момент сопротивления движению диска в жидкости равен aSo), где а — коэффициент вязкости жидкости, 5 — сумма площадей верхнего и нижнего оснований диска, oi — угловая скорость диска. Определить коэффициент а вязкости жидкости, если амплитуда вынужденных колебаний диска при резонансе равна фо- [c.283]

При определении долговечиоети при нестационарных режимах на основании гипотезы Пальмгрена кумулятивного суммирования повреждений кривую напряжений разбивают на участки (ступени) с примерно одинаковой амплитудой напряжений. Так как характер нагружения на отдельных ступенях может быть различным, то средние напряжения на каждой ступени приводят к напряжениям мметричного цикла, эквивалентного по своему повреждающему действию. Согласно гипотезе Пальмгрена степень усталостного повреждения линейно зависит от числа циклов при данном уровне напряжений. [c.309]

Интересно отметить, что при скоростях вращения вала, больших критических, амплитуда колебаиия вала существенно уменьшается, колебания затухают. Опыты показывают, что при со > со,, центр тяжести диска располагается между линией, соединяющей опоры, и искривленной осью вала (рис. 531, б). В этом случае уравнение для определения прогиба будет иметь вид [c.550]

Колебания, описываемые одной гармоникой, называются первыми нормальными колебаниями. Поскольку величина отношения амплнтуд не зависит от начальных условий, то рассматриваемые од-ночастотные колебания характеризуются вполне определенным соотношением амплитуд, зависящим только от параметров системы. Следовательно, Kji определяет первую нормальную форму колебаний. [c.557]

Кинетика изменения максимальных напряжений зависит от свойств материала и находится в соответствии с поведением различных групп материалов при мягком нагружении. Так, в испытаниях циклически упрочняющихся материалов при жестком нагружении амплитуда напряжения вначале возрастает. Интенсивность возрастания с увеличением числа циклов уменьшается. После сравнительно небольшого числа циклов амплитуда напряжений становится практически постоянной на большей части долговечности вплоть до разрушения. Размах установившегося напряжения иногда называют шсимптотическим размахом или размахом насыщения . Предполагают, что каждому размаху деформации соответствует определенный асимптотический размах напряжения. Он берется при числе циклов, равном половине разрушающего, т. е. при средней долговечности. [c.622]

Понятно, что указанная линеаризация затухания справедлива в определенном интервале амплитуд и при не слишком резком отклонении наблюдаемых зависимостей от приближенных линейных. В большинстве встречающихся на практике задач указанная приближенная оценка затухания может применитьсн с достаточным успехом. [c.468]

В конструкцию электронной пушки обычно входит также отклоняющая система 5, служащая для перемещения электронного луча по обрабатываемой поверхности. Перемещение луча осуществляется вследствие его взаимодействия с лоперечным магнитным полем, создаваемым отклоняющей системой. Обычно для этой цели электронная пушка имеет две пары отклоняющих катушек, обеспечивающих перемещение луча по двум взаимно перпендикулярным направлениям. При питании отклоняющих катушек током определенной частоты и амплитуды можно получить практически любую траекторию перемещения электронного луча по обрабатываемой поверхности, что широко используется в электронно-лучевой технологии. [c.108]

Наука о вибрациях изучает методы обнаружения, измерения и возможного уменьшения их интенсивности. Наряду с этим она дает методы определения последствий вибраций, когда их полностью нельзя устранить, например расчет амплитуд вибраций для выяснения долговечности машин из условий накопления подтверждаемости сведений об усталости материала, способы изоляции шума, а также методы определения допустимых доз воздействия динамических нагрузок. Для получения информации о состоянии машин того или иного агрегата вибрации играют роль наиболее достоверного средства диагностики, позволяют избежать аварийных ситуаций. [c.16]

Определение энергии связи. Величину к можно определить следующим образом. Считая, что амплитуда колебаний составит величину порядка половины расстояния между ионами в цепочке Рг, получаем согласно общеиЗ Вестному определению для упругой постоянной энергии колебания [c.50]

Таким обазом, при переходе к системе [d, q. О] изменяются только переменные трехфазной обмотки статора. Связь между старыми и новыми переменными устанавливается путем анализа геометрических взаимоотношений двух координатных систем с общим результирующим вектором тока р (рис. 4.1, в). Как известно, результирующий вектор тока (потока) неподвижной трехфазной обмотки вращается в пространстве со скоростью ш и имеет значение, равное Va фазного тока. Для однозначного определения ip в обеих системах координат необходимо, чтобы проекции ip на оси d, q равнялись токам катушек d и q, а проекции на оси а, Ь, с — соответствующим фазным токам. При таком подходе амплитуды фазных токов будут завышены в 2 раза по сравнению с реальными значениями. Чтобы устранить это несоответствие, можно изменить масштабы либо результирующего, либо фазных токов. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...