Граница устойчивости

Положение границы устойчивости (значение п) зависит не только от системы твердого раствора, но и от реагента, т. е. его [c.327]

Границы устойчивости твердых растворов Си + Аи в различных водных растворах (по Тамману) [c.328]

Раствор Граница устойчивости [c.328]

Для объяснения границ устойчивости Тамман предположил существование сверхструктур (упорядоченного расположения атомов) в твердых растворах, при котором возможно появление защитных плоскостей в решетке сплава, обогащенных или сплошь занятых атомами устойчивого элемента (например, атомами золота в твердом растворе Си + Аи — рис. 227). [c.329]

Различными методами уже доказано существование упорядоченных твердых растворов и изучен целый ряд сверхструктур. Из приведенных в табл. 47 данных следует, что большинству установленных границ устойчивости ряда твердых растворов соответствуют изученные сверхструктуры. Таким образом, появление границ устойчивости твердых растворов в этих случаях можно связать с упорядочением твердых растворов данного состава. [c.329]

В условиях заметной диффузии в сплаве (у амальгам или при значительно повышенных температурах сплава) резких границ устойчивости не наблюдается, что можно объяснить явлением разупорядочения. [c.329]

Границы устойчивости и изученные сверхструктуры некоторых твердых растворов [c.329]

Сплав Защищающий компонент Граница устойчивости, атомные доли Изученные сверхструктуры [c.329]

Сплавы меди с цинком, содержащие не более 39% Zn, представляют собой однородный а-твердый раствор сплав с 39— 46,7% Zn состоит из смеси кристаллов а- и р-твердых растворов. Сплавы с большим содержанием цинка (до 50%) состоят из кристаллов р-твердого раствора. Вводимые в сплав присадки сдвигают границы устойчивости фаз. [c.253]

Добавки редкоземельных металлов, как правило, благоприятно влияют на стойкость к окислению хрома и его сплавов, включая газотурбинные сплавы [60], причем наиболее благоприятна добавка иттрия. Имеются данные [61, 62], что добавление 1 % иттрия в сплав 25 % Сг—Fe повышает верхнюю температурную границу устойчивости сплава к окислению до 1375 °С. Сообщается, что легирование иттрием замедляет скорость окисления, увеличивает пластичность оксида металла, изменяет коэффициент температурного расширения металла или его оксида, однако основной функцией этой добавки является снижение скорости отслоения оксида при цикличном нагревании и охлаждении сплава [63]. Предполагается [64], что в твердых растворах иттрий заполняет вакансии, предотвращая их слияние на границе раздела металл — оксид, что, в свою очередь, снижает пористость оксида, предотвращая его отслоение от металла. [c.207]

Границы устойчивости сплавов золота [1] [c.293]

Различные сплавы других благородных металлов (например, Pt—Ni, Pt—Си, Pt—Ag) также имеют границу устойчивости. Составы стойких сплавов меняются в зависимости от коррозионной среды однако границы устойчивости в различных средах обычно лежат в интервале содержания благородного металла от 25 до 50 ат. % (табл. 18.1) [c.293]

При повышенных температурах границы устойчивости не сдвигаются. Иногда при длительном контакте с агрессивной средой коррозия может наблюдаться даже если содержание золота превышает границу устойчивости. Например, сплавы золото—серебро, содержащие более 50 ат. % золота, подвергаются заметной коррозии при выдержке в азотной кислоте при 100 С в течение недели и более [3]. [c.293]

Как показано в разд. 5.6, в гомогенных однофазных сплавах пассивность обычно наступает при соотношении компонентов, характерном для каждого сплава, и зависит также от коррозионной среды. Для сплавов Ni—Сг граница устойчивости составляет 30—40 % Ni для сплавов Сг—Со, Сг—Ni и Сг—Fe—соответственно 8, 14 и 12 % Сг. Нержавеющие стали представляют собой сплавы на основе железа которые содержат не менее 12 % Сг. [c.294]

Тогда на границе устойчивости [c.88]

Согласно общей теории, уравнение А = О определяет границу седел, а уравнение о = О — границу устойчивости узлов и фокусов. [c.56]

Рис. 50. Диаграмма стабильных нечетно-нечетных ядер н границы устойчивости к -распаду (/) и к электронному захвату (И).

Диаграммы иллюстрируют и некоторые закономерности статистики атомных ядер. Например, границы устойчивости для р -рас-иада и электронного захвата расставлены сравнительно широко для четно-четных ядер и для каждого заданного Z между этими границами умещается большее количество стабильных ядер с различным AN. Границы устойчивости для четно-нечетных ядер расположены значительно уже и для данного Z умещается меньшее. количество стабильных ядер с незначительно изменяющимся ДУУ. Поэтому среди стабильных ядер преимущественно встречаются четно-четные ядра (см. 15). [c.152]

Поскольку возмущения возрастают с координатой х вниз по течению, а не со временем в заданной точке пространства, то при исследовании этого типа неустойчивости разумно поставить вопрос следующим образом. Предположим, что в заданном месте пространства на поток накладывается непрерывно действующее возмущение с определенной частотой со, и посмотрим, что будет происходить с этим возмущением при его сносе вниз по течению. Обращая функцию (и(к), мы найдем, какой волновой вектор k соответствует заданной (вещественной) частоте. Если Im/г < О, то множитель е - возрастает с увеличением х, т. е. возмущение усиливается. Кривая в плоскости а, R, определяемая уравнением Im/e o3, R)=0 (ее называют кривой нейтральной устойчивости или просто нейтральной кривой) дает границу устойчивости разделяя для каждого R области значений частоты возмущений, усиливающихся или затухающих вниз по течению. [c.149]

При наличии точки перегиба в профиле скоростей форма кривой границы устойчивости несколько меняется. Именно, обе [c.239]

По смыслу его вывода, критическое значение Мкр определяет границу устойчивости по отношению к бесконечно малым возмущениям. Но для задачи о конвективной устойчивости неподвижной жидкости оказывается, что это число является в тоже время границей устойчивости но отношению к любым конечным возмущениям ). Другими словами, при М < кр не существует никаких незатухающих со временем решений уравнений движения, за исключением состояния покоя. Покажем это В. С. Сорокин, 1954). [c.314]

Граница устойчивости (по мере увеличения v) определяется появлением вещественного корня трехчлена в левой стороне этого неравенства (комплексные значения не удовлетворяют условию конечности возмущения во всей плоскости X, у). Первое такое появление происходит для возмущения с п = I. Для него находим критическое растяжение и соответствующее значение ft = кр ) [c.235]

На основании этих экспериментальных исследований Дж. В. Гиббс (1876) и независимо от него А. Г. Столетов (1879) сформулировали основные положения классической термодинамической теории критических явлений. По Гиббсу — Столетову, критическая фаза представляет собой предельный случай двухфазного равновесия, когда обе равновесно сосуществующие фазы становятся тождественными. Иначе говоря, это устойчивое состояние однородной системы, лежащее на границе устойчивости по отношению к виртуальным изменениям каждой ее координаты при постоянстве других термодинамических сил. [c.243]

Математически граница устойчивости однородной системы по отношению к таким виртуальным изменениям ее координат определяется обращением в равенства термодинамических неравенств (6.16) и (6.20), характеризующих эту устойчивость однородной системы [c.243]

Уравнение (12.63) определяет предельное значение радиуса а парового пузырька на границе устойчивости движения. Таким образом, паровой пузырек, а равным образом и паровая пленка будут устойчивы, если их размер (т. е. диаметр парового пузырька или толщина паровой пленки) не превышает некоторой критической величины. [c.474]

При легировании коррозионно-неустойчивого металла атомами металла устойчивого, в данной агрессивной среде, при условии, что оба компонента дают твердый раствор, и при отсутствии в сплаве заметной диффузии, полученный сплав приобретает химическую стойкость только при определенных соотношениях компонентов в сплаве. Эти определенные соотношения для таких двухкомпонентных твердых растворов вытекают нз так называемого правила границ устойчивости твердых расттюров, сформулированного Тамманом и выражающего зави-си.мость между концентрацией твердого раствора и его корро-эиотюи устойчивостью (так называемое правило п/8). [c.125]

Это правило заключается в следующем. Если к металлу Л, не обладающему коррозионной стойкостью в данной среде, прибавлять возрастающие количества металла Б, который ке подвержен коррозии в этой среде и с металлом А образует тюпре-рывиый ряд твердых растворов, то защитное действие более блаюродного (легирующего) компонента Б проявляется не постепенно, а скачкообразно. Защитное действие проявляется при содержании благородного компонента в количестве /а, /а, /а, /а н т. д., в общем случае п/8 атомной доли (где п — целое чис.ю от 1 до 7), т. е. отвечает 12,5 25 37,5 50 ат. %. По достижении одной из указанных концентраций благородного металла, называемых порогами устойчивости, потенциал сплава скачкообразно возрастает. Наличие границ устойчивости обнаружено во многих сплавах. Защитное действие более устойчивого компонента объясняется возникновением на поверхности сплава барьера из атомов этого компонента. [c.125]

При температуре до 35°С коррозионная стойкость титана в аэрированных растворах фосфорной кислоты удовлетворительна при концентрации не выше 30% (рис. 91). С повышением температуры граница устойчивости титана значительно смещается в сторону меньших концентраций. При 100° С устойчивость титана сохраняется в кислоте концентрации менее 3%. Зависимость скорости коррозии титана от концентрации серной кислоты имеет сложный характер. Это объясняется тем, что серная кислота меняет свои свойства с изменением степени гидрата-и,ми, зависящей от концентрации. Характер этой зависимости при 40°С показан на рис. 192, на котором наблюдается два максимума скорости растворения титана — при концентрациях 40 и 75%. При достижении первого максимума серная кислота имеет высокие значения электронроводно-сти н концентрации водородных ионов процесс выделения водорода при этом усиливается вследствие адсорбции водорода титаном. Второй максимум соответствует восстановлению серной кислоты до сероводорода и свободной серы. [c.283]

Сплавы золота с медью или серебром сохраняют коррозионную стойкость золота, пока его содержание в сплаве превышает некоторое критическое значение, которое Тамман [1] назвал границей устойчивости. Ниже границы устойчивости сплав корродирует, например в сильных кислотах при этом нераство-ренным остается чистое золото в виде пористого металла или порошка. Такое поведение сплавов благородных металлов известно под названием избирательной коррозии и, очевидно, по характеру сходно с обесцинкованием сплавов медь—цинк (см. разд. 19.2.1). [c.292]

С текущим параметром Уравнения (3.12) определяют на плоскости другую граничную кривую. Часть этой кривой, показанной на рис. 3.8, является границей устойчивости особых точек неседлового типа. Картина разбиения плоскости параметров г/о,х на области, различающиеся числом и устойчивостью состояний равновесия системы, показана на рис. 3.8, где кривая (3.10) показана сплошной жирной линией, а кривая (3.11) — сплошной тонкой линией. Область 1 соответствует наличню одной устойчивой особой точки на фазовой плоскости область 2 — одной неустойчивой особой точки типа узла или фокуса области 3 — 6 — трем особым точкам, из которых в области 3 две устойчивы, а третья — седло. В областях 4 и 6 неустойчивы две особые точки, а в области 5 неустойчивы все три особые точки. [c.57]

Роль числа Рейнольдса в данном случае может играть величина или —при заданных значениях отношений R /R 2 и О1/Й2, определяющих тип движения . Будем следить за изменением какой-либо из собственных частот со = (/г) при постепенном увеличении числа Рейнольдса. Момент позникнове-ния неустойчивости (по отношению к данному виду возмущений) определяется тем значением R, при котором функция y(k) = = Im o впервые обращается в нуль при каком-либо значении k. При R < Rkp функция 7 (ft) везде отрицательна, а при R > Rkp она положительна в некотором интервале значений k. Пусть Лкр — то значение k, для которого (при R == R p) функция у (к) обращается в нуль. Соответствующая функция (27,4) определяет характер того (накладывающегося на основное) движения, которое возникает в жидкости в момент потери устойчивости оно периодично вдоль оси цилиндров с периодом 2п/ кр. При этом, конечно, фактическая граница устойчивости оиределяется тем видом возмущений (т. е. той функцией u) J>(k)), которая дает наименьшее значение Rkp именно эти наиболее опасные возмущения интересуют нас здесь. Как правило (см. ниже), ими являются осесимметричные возмущенпя. Ввиду большой сложности, достаточно полное исследование этих возмущений было произведено лишь для случая узкого зазора между цилиндрами (/1 = 2 — Ri R = (Ri + R2)/2). Оно приводит к следующим результатам ). [c.145]

Для всех этих пуазейлевых течений существует также критическое число R . , определяющее границу устойчивости по отношению к возмущениям конечной интенсивности. При R < R в трубе вообще не может существовать незатухающего нестационарного л зюкения. Если в каком-либо участке возникает турбулентность, то при R < R p турбулентная область, сносясь вниз по течению, в то же время сужается, пока не исчезнет совсем [c.151]

В заключение этого параграфа сделаем еще следующее замечание. Граница устойчивости (нейтральная кривая), полученная для течения в неограниченно длинной трубе, имеет еще и другой смысл. Рассмотрим течение в трубе очень большой (по сравнению с ее шириной), но конечной длины. Пусть на каждом из ее концов поставлены определенные граничные условия — задан профиль скорости (например, можно представить себе концы трубы закрытыми пористыми стенками, создающими однородный профиль) везде, за исключением концевых отрезков трубы, профиль (невозмущенный) скорости мол<но считать пуа-зейлевским, не зависящим от х. Для определенной таким образом конечной системы мом но поставить задачу об устойчивости по отношению к бесконечно малым возмущениям (общий метод установления критерия такой устойчивости, которую называют глобальной, описан в IX, 65). Можно показать, что упомянутая выше нейтральная кривая для бесконечной трубы является в то же время границей глобальной устойчивости в конечной трубе, независимо от конкретных граничных условий на ее концах ). [c.152]

Возникает вопрос о границах устойчивости описанного режима по отношению к малым возмущениям — условиях реального его существования. Благодаря малости скорости движения газа по сравнению со скоростью звука, при исследовании устойчивости фронта пламени можно рассматривать газ как несжимаемую идеальную (иевязкую) среду, причем нормальная скорость распространения пламени предполагается заданной постоянной величиной. Такое исследование приводит к результату [c.665]

При уменьшении устойчивости Dy коэффициенты устойчивости (КУ, см. 28) достигают границы устойчивости. Кривая, определяемая уравнением (дХ,/дхЛх=0, называется спинодалью она ограничивает область неустойчивых состояний. [c.246]

При возрастании числа Re турбулентный режим в каждом сечении существует все более длительное время, и, наконец, поток становится стацио1[арно турбулентным. Появление турбулентных очагов наступает тем раньше, чем больше возмущеннй испытывает поток при входе в трубу. Если вход сделать плавным и устранить другие источники возмущений, то ламинарный режим можно получить при больших числах Re. Так были получены ламинарные режимы при Re = 20 ООО и даже при Re = 40 ООО. Однако такие затянутые ламинарные режимы оказывались неустойчивыми, т. е. внесение в поток даже очень малых возмущений приводило к турбулизации. Поэтому критическое значение числа Рейнольдса следует понимать как границу устойчивого ламинарного режима в том смысле, что при Re < Re p любые внешние возмущения, вносимые в поток, будут с течением времени затухать и поток сохранит ламинарный характер . При Re > [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...