Метод касания

Метод касания основан на непосредственном измерении толщины пленки с помощью зонда. Установив острие зонда на поверхность стенки, на координатной шкале прибора фиксируют нулевую отметку. Перемещая зонд к поверхности пленки со стороны газовой среды, фиксируют момент касания и определяют по шкале прибора толщину пленки. Момент соприкосновения острия зонда с поверхностями стенки и пленки определяется электрическим способом по падению напряжения в цепи зонд — пленка — стенка или изменению сопротивления в момент контакта. Применение усилителей в сочетании с малоинерционными регистрирующими приборами (шлейфовые и электронные осциллографы) позволяет методом касания определять не только локальную толщину пленки, но и некоторые волновые характеристики течения. Основные недостатки метода касания связаны с возмущениями, вносимыми зондом в исследуемую среду, и трудоемкостью получения информации о состоянии обширной поверхности пленочного течения. [c.252]

Образование поверхностей по методу касания состоит в том, что образующей линией I служит режущая кромка инструмента (рис. 6.3, в), а направляющей линией 2 - касательная к ряду геометрических вспомогательных линий - траекторий точек режущей кромки инструмента. Здесь формообразующим является только движение подачи. [c.298]

При методе касания (рис. 22.2, 6) функции формообразующего движения выполняет движение подачи. Образующей линией 1 является режущая кромка инструмента, а направляющей линией 2 — касательная к окружностям, представляющим траектории движения точек режущего инструмента в процессе его поступательного движения. [c.440]

В настоящее время наиболее распространены следующие методы сварки свинца дуговая электросварка угольным электродом, электросварка угольным электродом методом касания, водородно-воздушная, [c.590]

При сварке методом касания угольный электрод, заточенный лопаточкой, прижимают к свариваемым кромкам и перемещают вдоль них. Расплавление происходит за счет контактного сопротивления, а также от нагретой поверхности электрода. [c.421]

Профиль фрез, состоящий нз вогнутых, выпуклых и прямолинейных участков, может быть получен на копировальном приспособлении, предназначенном для шлифования выпуклых профилей комбинированным способом, по методу касания профильным кругом вогнутых участков и по методу обкатки по копиру выпуклых и прямолинейных участков. [c.144]

Сварку следует вести с минимальной длиной дуги порядка 1—1,5 мм или методом касания. [c.55]

Метод касания основан на том, что образующая линия 1 является касательной к ряду геометрических вспомогательных линий 2, образованных реальной точкой движущейся режущей кромки инструмента (рис. 2, е). [c.10]

Установка резца на размер производилась токарем методом касания с предварительно подрезанным базовым торцом. [c.53]

Установка резца на размер производилась методом касания с предварительно подрезанным базовым торцом. Установка резца на размер осуществлялась после подрезания торца, являвшегося измерительной базой. [c.151]

Метод касания — направляющей линией является касательная к ряду геометрических вспомогательных линий, образованных траекторией движения режущих кромок инструмента (рис. 1.2, д). [c.7]

Для определения положений кулачкового механизма (рис. 6.6), у которого толкатель 2 оканчивается плоскостью d—d, всегда касательной к профилю р—р кулачка /, можно также применить метод обращения движения. Все построения в этом случае следует выполнять аналогично тем, которые мы применяли для кулачкового механизма, показанного на рис. 6.3, а. Здесь надо иметь в виду, что касание кулачка 1 с плоскостью [c.133]

Определяем по методу, указанному в 115, минимальный ра-Д1 ус Rn кулачка / и проводим окружность этим радиусом из точки А. Тогда определится начальное положение точки касания острия толкателя 2 с кулачком 1. [c.540]

Метод заменяющих рычажных механизмов. В плоских механизмах высшая кинематическая пара образуется путем касания двух кривых, по которым очерчены соприкасающиеся элементы звеньев, образующих зту пару (рис. 3.34, а). В частном случае один из эл-емен-тов пары может быть точкой. [c.122]

Рассмотрим отображение в случаях таких касаний и к ним близких. Случай касания изображен на рис. 7.125. Для исследования точечного отображения Т я в случае, близком к изображенному на рис. 7.125, прибегнем к методу вспомогательных отображений. Сепаратрисные кривые вблизи седловой неподвижной точки О примем за оси координат U и у. Точки М и N выбираем достаточно близко к точке О (рис. 7.125). Точка М преобразуется в точку N некоторой степенью отображения Обозначим это [c.373]

Интерференцией зубьев называется всякое неправильное касание профилей вне активного участка линии зацепления, т. е. явление, когда траектория кромки одного зуба в относительном движении пересекает профиль сопряженного зуба. При этом зуб одного колеса врезается в тело зуба другого колеса. Это имеет место [фи работе пары зубчатых колес и обычно называется внедрением профилей, как и при нарезании методом обката, когда происходит подрезание зубьев обрабатываемого колеса. [c.114]

Температура, измеренная термопарой, помещенной в паз (сверление), должна быть пересчитана на температуру внутренней поверхности. Поскольку точно не известно место касания чувствительного элемента к поверхности паза, то возникает задача погрешности пересчета. Для этого можно воспользоваться методом электротеплового моделирования. [c.88]

Аналитические методы. Температура, развивающаяся на фрикционном контакте, зависит от режимов трения, теплофизических свойств контактирующих материалов и конструктивных параметров трибосопряжения. В связи с распределением и миграцией фактических пятен касания по контурной и номинальной поверхностям трения максимальную температуру на фактическом пятне касания можно определить в виде суммы [108] [c.212]

Теоретической основой метода расчета деталей на контактную прочность является решение задачи о напряженном состоянии в зоне касания упругих тел с шаровой и цилиндрической поверхностью, которая излагается в теории упругости. Это решение основывается на работах Г, Герца, Н. М. Беляева и др. [c.156]

Применительно к механизмам с плоским толкателем данный метод является единственно возможным. Причиной этого является то обстоятельство, что точка касания толкателя и кулачка является скользящей, т. е. расстояние от точки касания В до оси У (см. рис. 4.20, б) является переменным. [c.135]

В сечении плоскостью, перпендикулярной оси колеса, червячное зацепление является реечным зацеплением (рис. 79, а). Это зацепление используют для нарезания червяка и колеса методом обката. При изготовлении червячной передачи методом обката можно значительно увеличить линии касания между элементами червячной пары и повысить нагрузочную способность передачи. [c.108]

Для расчета сложных зубчатых механизмов с подвижными осями можно применять графические методы кинематического анализа. Линейную скорость у точки касания колес / и 2 обычной зубчатой передачи с неподвижными осями изобразим вектором Я,а (рис. 87) и точку а соединим с осями О, и О, вращения обоих колес. Прямая а—с, очевидно, изображает закон изменения линейных скоростей точек колеса 1, а прямая а—Ь—точек колеса 2. [c.123]

Импедансный метод. Признаком дефекта служит изменение механического импеданса Zh контролируемого изделия в зоне его касания с преобразователем, возбуждающим в изделии изгиб-ные колебания звуковых частот. Здесь [c.295]

Условие касания поверхностей с учетом контактных деформаций, Рассмотренные выше методы определения эпюры давлений, возникаюш,их в месте контакта сопряженных поверхностей и формы изношенной поверхности, основывались (для сопряжений 1-й и [c.319]

Развитые за последнее время методы расчета площадей касания, сил трения, интенсивности изнашивания показывают, что наиболее существенной характеристикой шероховатости поверхности является профиль поверхности. Обработка профилограммы позволяет получить перечисленные выше статистические параметры. [c.32]

Опыты по определению динамического эффекта при растворении пирографита в железе и никеле проводили методом вертикальной пластинки . В момент касания поверхности металла пластинка будет втягиваться (за счет силы смачивания), при этом вес ее увеличится пропорционально величине смачивания, т. е. [c.131]

Для измерения прямых углов, в зависимости от класса точности и предельных размеров, применяются угольники различных типов. Метод измерения ими такой же, как и плитками, основан на оценке величины просвета между измерительной и измеряемой поверхностями и протяженности касания этих поверхностей. [c.602]

Одной из задач является определение опорной площади микроиеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микроиеровностей. [c.370]

Если бы профили зубьев были идеально правильными и совершенно не деформировались, то это нерабочее касание не мешало бы передаче вращения и зацепление без бокового зазора (так называемое плотное зацепление) было бы приемлемым. Однако абсолютно точное изготовление сопряженных профилей зубьев невозможно кроме того, зубья при передаче нагрузки деформируются, поэтому отсутствие бокового зазора, а следовательно, наличие нерабочего касания неизбежно повлекло бы заклинивание зубьев и их поломку. Последнее и достигается назначением достаточного бокового зазора. Естественно, что при профилях, полученных отливкой по модели и остающихся затем необработанными, отступления от теоретических профилей будут большими, и здесь практика установила необходимый боковой зазор б = 0,04 . В зубьях, нарезанных на станках, а потому более точных по размерам и профилю, этот необходимый зазор в худшем случае снижается в два раза, т. е. назначается равным б = 0,02/, а в лучшем случае (т. е. при особо точных методах нарезания и наличии шлифовки зубьев) боковой зазор может быть сведен к нулю. Однако здесь нужно сказать, что принимается равным нулю так называемый номинальный зазор и остается не равным нулю фактический зазор, обусловленный величиной принятых допусков на точность изготовления зацепления в зависимости от класса точности . [c.410]

Если каждое винтовое колесо будет изготовлено по методу нарезания винтовых зубьев на цилиндрических колесах (т. е. при помощи червячной фрезы, гребенки или косозубого долбяка), то при совместной работе винтовые колеса обеспечат правильное зацепление, так как передаточное отношение будет оставаться постоянным, но по характеру касания зубьев зацепление будет не линейным, а точечным, как в червячной передаче, выполненной по схеме, изображенной на рис. 502, б. [c.506]

При нарезании некруглых зубчатых колес по методу обкатки с помощью долбяка перекатывание без скольжения центроиды долбяка по центроиде некруглого колеса достигается сочетанием определенных скоростей их движения. При этом так же, как и при нарезании фрезой, обеспечивается равенство нулю скорости относительного движения станка и колеса в точке касания их центроид. [c.26]

Применение метода касания плоскостей к поверхности свободной энергии во всем интервале температур от полностью жидкого до полностью твердого состояния позволяет построить всю пространственную диаграмму состояния тройной системы, как показано на фиг. 26. В жидком состоянии тройные сплавы имеют по три степени свободы, поскольку можно независимо друг от друга изменять температуру и две концентрации компонентов (взятые вместе они определяют концентрацию третьего компонента). Поверхности типа ае Еви beiEe2 и Сб2Ее в пространственной диаграмме разделяют области, в пределах которых отдельные [c.63]

Образование поверхностей по методу касания зак.тгючается в том, что направляющей линией 2 слулшт касательная к ряду геоме-388 [c.388]

Магистраль напорная и сливная 309 Магнитные ленты 239 Магнитострикционный эффект 277 Метод касания 10 Методы нарезання зубчатых колес [c.466]

Локальный коэффициент теплоотдачи в случае касания шаров друг с другом исследовался М. Э. Аэровым [41] на основе приближенного подобия процессов тепло- и массообмена методом испарения нафталина с поверхности шаровых элементов, упорядоченно расположенных в шестигранном канале. Каждый [c.80]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

При вращении звеньев / и 2 происходит перекатывание аксоид и одновременное скольжение вдоль линии их касания О А, которая является мгновенной осью их относительного вращения. Ось ОА проходит через точку А, лежащую на линии кратчайшего расстояния i i между осями вращения аксоид Oj i и О2С2 и составляет с ними углы Pi и Рг- Для определения положения оси О А используем метод обращения движения, т. е. условно сообщим звеньям 1 и 2 общую угловую скорость (—(О2). Тогда звено 2 остановится (условно). [c.38]

Метод вспомогательной центроиды является основным при построении сопряженных профилей зубьев. Относительное движение колес сводится к качению без скольжения друг по другу центроид и Г[[ (см. рис. 6.31). При этом точка их касания Р является мгновенным центром вращения в относительном движении. Возьмем вспомогательную центроиду Цд, которую будем перекатывать без сколь-женвя сначала по центроиде Ц1, а затем по центроиде Цц. Положение вспомогательной центроиды Цд выберем таким, чтобы она соприкасалась с основными центроидами Ц и Цц в полюсе Р, являющимся мгновенным центром в относительном движении Цд и Ц[, а также Цд и Цц. Любая точка, например Р, связанная с вспомогательной центроидой, опишет при качении ее по Ц и Цц циклоидальные кривые. Эти кривые (как следует из теоремы Виллиса) должны касаться друг друга в такой точке, чтобы общая нормаль к этим кривым проходила через точку Р, являющуюся полюсом зацепления и мгновенным центром вращения в относительном движении двух центроид. Выполняя это условие, будем получать сопряженные профили, которые представляют собой рулетты, т. е. огибаемую и огиба[ощую при взаимном относительном качении центроиды Ц и Цц, или наоборот. [c.251]

Исследования относились в основном к направляющим металлорежущих станков, где они играют ведущую роль в сохранении станком точности. Измерение износа производилось различными методами, но наиболее удобным оказался метод вырезанных лунок с применением специальных приборов. Сравнение расчетных и экспериментальных эпюр износа показало их близкое совпадение. Исключение составляли направляющие с неполным начальным касанием поверхностей, когда в первый период работы происходит процесс макроприработки (см. гл. 8, п. 3). После этого периода процесс стабилизируется и форма изношенной поверхнбсти подчиняется рассмотренным расчетным закономерностям. При больших износах отклонение измеренной формы от теоретической может вызываться нарушением исходных условий, принятых при расчете, так как будет происходить изменение начальной эпюры давлений. [c.305]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Метод анализа инцидентности для грани, заданной кусочноаналитической математической моделью, заключается в следующем. Проведем через точку Т произвольную прямую ТТ. Прямая может пересекать или не пересекать граничные контуры N,. Вследствие замкнутости граничных контуров и отсутствия самопересечений число точек пересечения всегда четно, включая случай касания. Касательная является предельным положением секущей, при которой две точки пересечения сливаются. Исключим точки касания, а затем упорядочим и пронумеруем точки пересечения, двигаясь вдоль прямой ТТ. Необходимыми и достаточными условиями инцидентности точки Т открытой области (множеству внутренних точек) являются наличие двух или более точек пересечения (необходимое условие) и попадание точки Т в интервал между нечетной и четной точками пересечения (достаточное условие). [c.99]

При использовании предложенного метода расчета предпочтительнее находить критическую мощность стержневой сборки, которая определяется при машинном счете по первому касанию кривой распределения тепловьщеления по длине канала с корреляцией (8.2). Расчет проводится при фиксированных параметрах теплоносителя на входе и при увеличении с определенным шагом мощности канала. Кроме критической мощности канала при этом определяются координата сечения кризиса, локальные паросод жание и плотность теплового потока. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...