След кромочный

Влияние толщины выходных кромок сопловой решетки Акр на характеристики ступеней исследовалось на ступенях № 6, 7, 8 и 9 (табл. 12-1). Ступени испытывались с одной рабочей решеткой и постоянными зазорами в проточной части. При работе турбинной ступени на влажном паре картина обтекания кромок сопловой решетки заметно изменяется. Пленка жидкости, образующаяся на поверхности сопловых лопаток, обладает большей вязкостью. Это приводит к смещению по потоку точек отрыва пленки со стороны спинки и вогнутой поверхности и соответственно к уменьшению ширины кромочного следа. Кромочные потери в решетках с толстыми выходными кромками при работе на влажном паре уменьшаются по сравнению с этими же потерями на перегретом паре (см. гл. 11). [c.331]

Необходимо не просто сказать, что мы учимся определять перемещения для того, чтобы иметь возможность рассчитывать балки на жесткость, а убедительно показать, почему эти расчеты необходимы. Надо считаться с тем, что на этой стадии обучения технический кругозор учащихся еще очень ограничен, поэтому примеры, на которых иллюстрируется необходимость расчетов на жесткость, должны быть достаточно ясны и убедительны. Нужен не столько рассказ, сколько показ. По-видимому, показать необходимость расчетов на жесткость следует с помощью плакатов, на которых утрированно показано, скажем, нарущение правильности зацепления зубчатых колес в результате больших прогибов валов или возникновение кромочных нагрузок в подшипнике скольжения. [c.136]

Потери энергии в решетках возрастают при течении влажного пара вследствие увеличения трения в водяной пленке, разгона капель, трения между фазами, увеличения кромочного следа и дополнительного завихрения потока по концам лопаток. Потери на влажность обычно выделяются особо и будут рассмотрены отдельно. [c.107]

Отстройка от резонанса и повышение вибрационной надежности лопаток. Для длинных лопаток характерны низкочастотные колебания, вызываемые технологическими причинами и местными нарушениями потока. Определить количество нарушений k не представляется возможным. Вместе с тем, как показал опыт эксплуатации, зона опасной кратности составляет k = /дх/п = 2-н6. Запас от резонанса 1-го тона колебаний должен составлять не менее 15 % для = 2 и 4 % для к 6. При кратности R 7 допускается работа на резонансных частотах [37]. Опасными для коротких лопаток являются высокочастотные колебания. Они вызываются наличием кромочного следа и зависят от числа направляющих лопаток 2i. Частота возмущающей силы в этом случае равна /д = z n. При парциальном подводе пара принимают фиктивное (то, которое было бы при полном подводе пара к рабочим лопаткам). [c.282]

Приведенные в табл. 2 величины установлены практикой и в значительной мере условны. При высоких кромочных давлениях или недостаточной смазке указанные значения следует несколько снижать при совершенной смазке и малых кромочных давлениях можно допускать более высокие значения pv. [c.28]

Если перед рабочим колесом лопастного насоса имеется какое-то тело (направляющая лопатка, стойка подшипника и т. д.), вследствие вязкости жидкости за обтекаемым телом в потоке образуется кромочный след, местные скорости в котором резко отличаются от средней скорости потока. При попадании лопасти колеса в кромочный след входная относительная скорость, равная векторной сумме абсолютной и окружной скоростей, изменяется по величине и по направлению, что влечет за собой изменение угла атаки. [c.169]

Потери существенно возрастали с увеличением числа и степени влажности. Главные потери наблюдались в кромочном следе. Отмечался усиленный рост этих потерь в области околозвуковых режимов. На этих режимах потери в кромочном следе возрастали приблизительно на 7% и на 3—6%—у выпуклой поверхности лопаток. Повышенные потери у выпуклой поверхности объясняются как срывными явлениями, так и затратой энергии на разгон капель в этой области, где пар имеет наибольшие скорости. [c.221]

Так как полоска контакта обычно имеет некоторую ширину 2й, [формула (1а), стр. 243], то радиус кри визны в центре этой полоски не может быть очень малым даже при зацеплении зубьев вблизи основной окружности шестерни илн колеса. Поэтому удельные скольжения и относительные удельные давления в начальной и конечной контактных точках (т. е. при L = /). часто не отражают действительных условий зацепления, достигая в некоторых удовлетворительно работающих передачах очень больших значений (когда расстояние от основной окружности до ближайшей точки рабочего профиля мало). Удельные скольжения и относительные удельные давления следует определять в тех точках зацепления, в которых обеспечивается полное зацепление (в отличие от кромочного). Эти точки на ножках зубьев будут отстоять дальше от центров зубчатых колёс, чем основные окружности, по крайней мере на величину ft]. На этом основании следует принимать равным меньшей из двух величии и [c.231]

Конструктивные особенности жёстких муфт. В работе жёстких муфт следует различать два периода период включения и рабочий режим. В момент включения возникают значительные ударные нагрузки, возрастающие с увеличением числа ходов пресса и масс, приводимых в движение. В связи с этим нагружённые части муфты делаются из легированных сталей, стойких к ударным нагрузкам для уменьшения скорости при ударе их располагают ближе к центру вала. Особенно сказывается ударное действие на нагружённые части муфты в начальный момент включения, если рабочие части муфты приходят в соединение неполной поверхностью (кромочное зацепление). Для избежания этого в некоторых конструкциях муфт вводятся приспособления, обеспечивающие наибольшую площадь контакта кулачков, поворотной шпонки и т. д. в начальный момент включения. [c.652]

ПОДВИЖНЫМ сухарём 5 и подвижным 1. Такая конструкция препятствует отставанию маховика от коленчатого вала и уменьшает изгиб пальца. К недостаткам данной конструкции муфты следует отнести отсутствие приспособления, устраняющего включение муфты при кромочном зацеплении пальца. [c.654]

Следует также отметить, что мероприятия, связанные с уменьшением износа направляющих станины и салазок, обеспечивают и повышение долговечности пары ходовой винт — гайка (уменьшение несоосности между винтом и гайкой п связанных с этим кромочных давлений). [c.58]

Общий характер таких исследований заключался в определении экономических качеств процесса обтекания заданной решетки заданных профилей с изучением изменяемости профильных, кромочных и концевых потерь в зависимости от угла входа потока на решетку как главного влияющего фактора и других факторов, влияющих на величину указанных потерь в меньшей степени. К числу последних со стороны потока рабочего агента следует причислить значения Re и М, а со стороны конструктивных элементов решетки — значения относительного шага профилей, высоты лопаток в решетке и толщины выходной кромки лоиаток. [c.189]

Помимо потерь трения, в число профильных потерь входят еще кромочные. Это потери энергии на выходе потока из каналов решетки. Они называются кромочными, так как происходят из-за взаимодействия срывающихся с кромок лопаток пограничных слоев (вихревые следы) с ядром потока в пространстве за решеткой. [c.243]

Большую роль играет выходная часть лопаточного профиля, толщина и форма выходной кромки лопатки и, конечно, вся предыстория потока, поскольку выходящий из канала поток, включая и его часть, называемую пограничным слоем, на выходе получили структуру, образованную процессом течения в межлопаточных каналах. В основном за решеткой происходит выравнивание поля скоростей потока, размыв вихревых кромочных следов невозмущенной частью потока. По мере удаления контрольного сечения потока от выходного сечения решетки параметры потока в сечении меняются, выравниваясь. Главным фактором такого выравнивания является основное движение потока вдоль оси машины. Поскольку в осевом зазоре поток предоставлен самому себе и воздействий на него со стороны лопаточного аппарата нет, теоретическое рассмотрение движения за решеткой, в зазоре, весьма сложно. Столь же сложны и условны и попытки экспериментального изучения потока в пространстве осевого зазора. Поэтому наибольшее значение в технике расчета кромочных потерь имеют эмпирические формулы самого простого вида. [c.243]

Распределение амплитуд пульсаций полного давления по шагу оказывается весьма неравномерным резкое увеличение амплитуд отмечается в зоне кромочных следов и в пограничном слое, срывающемся со спинки. В ядре течения амплитуды пульсаций снижаются так же, как и в зоне, примыкающей к вогнутой поверх- [c.84]

Особенно высокая интенсивность пульсаций за решеткой (в кромочных следах) объясняется вихревой структурой следов. В начальном участке следа система дискретных вихрей создает условия, необходимые для конденсации (см. 3.1 [61]). При этом описанный механизм конденсационной турбулентности должен вызывать значительное увеличение амплитуд пульсаций. Подробные исследования, проведенные В. М. Леоновым, показали, что с приближением к состоянию насыщения из области перегрева амплитуды пульсаций давления торможения возрастают в 2,5—3 раза в зависимости от формы кромки (скругленная, плоскосрезанная, заостренная). [c.87]

В решетках с суживающимися межлопаточными каналами при небольших сверхзвуковых скоростях (Mi S 1,25ч-1,3) можно было ожидать конденсационной нестационарности, обусловленной тепловыделением в косом срезе. Однако в таких решетках нестационар-ность рассматриваемого типа не возникает. Этот экспериментальный факт не отвечает результатам расчетов [66, 124], выполненных без учета реальной структуры сверхзвукового потока в косом срезе и за решеткой, где вихревые кромочные следы принимаются твердыми границами. [c.97]

При изменении осевого зазора распределение коэффициентов скольжения также меняется. Вначале во всех точках шага коэффициенты скольжения интенсивно возрастают, в особенности в зоне кромочного следа. Затем влияние зазора ослабевает, и при x=xfb>Q,4 коэффициенты скольжения уменьшаются в соответствии с процессом коагуляции капель. [c.114]

Структурные исследования вихревых следов за выходной кромкой и обобщение опытных данных позволяют оценить кромочные потери на влажном паре по формуле [c.116]

Повышение степени дисперсности жидкой фазы приводит к снижению потерь, обусловленных взаимодействием фаз, а также потерь на трение в пограничных слоях в связи со снижением интенсивности волнового движения на внешней поверхности пленок под влиянием ОДА. Как следует из рис. 9.10,6, при введении ОДА локальные значения коэффициентов потерь снижаются в кромочных следах и ядре потока, уменьшаются углы выхода потока (рис. 9.11,а). Коэффициенты профильных потерь снижаются примерно на 1 % в широком диапазоне чисел Mi = 0,54-1,0 (рис. 9.11,6). [c.308]

Кромочные следы заменяют свободной завихренностью, переносимой основным потоком. [c.75]

Рис. 32. Схема кромочного следа.

В опытах ЛПИ [32] капли в потоке перед решеткой были значительно более мелкими. В этих условиях не наблюдалось ясно выраженного слоя даже при начальной степени влажности г/о = = 17%. Когда же пар увлажнялся форсунками непосредственно перед решеткой и размеры капель возрастали, возникал бинарный слой в месте наибольшей кривизны на вогнутой поверхности. В сильно изогнутых турбинных каналах вблизи их горла почти все крупные капли сосредоточены в бинарном слое. Он образует кромочный след за решеткой. [c.71]

Сплавы серии 7000 подвергались щелевой, кромочной, межкристаллитной, расслаиваюш,ей и питтинговой коррозии. Типы коррозии сплавов Al lad были следующими мелкая питтинговая и щелевая, легкое расслоение и общая коррозия. Из-за хаотичного коррозионного поведения алюминиевых сплавов серии 7000 во время их экспозиции в морской воде на глубине было невозможно найти какие-либо зависимости между коррозионным поведением и длительностью экспозиции, ее глубиной или изменениями в концентрации кислорода в морской воде. [c.381]

Форма поверхностей контактных наконечников в плоскости измерения должна быть плоской или, еще лучше, слегка вогнутой. Следует также стремиться к уменьшению угла расположения базового наконечника Ро относительно линии измерения. Вследствие значительной неперпен-дикулярности поверхности наконечников относительно линии измерения особенно для наконечников, бывших долгое время в употреблении, необходима их периодическая переточка. Нельзя допускать такой приработки измерительного наконечника, когда его радиус приближается к радиусу контролируемой детали, так как в этом случае появляется опасность не только кромочного контакта, но и трудность самоустранения загрязнений, попадающих под наконечник, например, в виде частиц абразива. [c.113]

Шаговая неравномерность за радиальным НА имеет такой же характер, как на выходе из осевого НА (рис. 4.23, а). Вместе с тем исследование поля давления торможения по шагу НА за РК РОС (рис. 4,23, б) позволяет сделать вывод о том, что в РОС кромочные следы НА полностью исчезают при прохождении рабочего тела через РК. Это объясняется как значительно большей относительной длиной межлопа-точпых каналов РК, так и двумя поворотами — в меридиональной плоскости и окружном направлении, которые совершает поток в радиально-осевом колесе. [c.181]

Решетки турбин часто работают в нерасчетных условиях, т. е. при изменяющихся углах входа потока, числах Маха и Рейнольдса и т. д. Представленная на рис. 3.3, а схема расположения возможных зон конденсации в межлопаточных каналах сопловых решеток не сохраняется при изменении геометрических и режимных параметров. Так, при увеличении относительного шага лопаток давление и температура вблизи минимального сечения падают, а за выходной кромкой растут. Можно предположить, что в таких решетках основная масса мелких капель возникает вблизи спинки, а роль вихревых кромочных следов в процессе конденсации оказывается менее значительной. Существенные изменения угла входа потока также приводят к иному механизму конденсации. В зависимости от угла входа ао при обтекании входных кромок возникают диффузорные участки и отрывы пограничного слоя, генерирующие вихревое движение. Одновременно при изменении углов входа потока меняется интенсивность концевых вихревых шнуров. Если углы входа меньше расчетного (ао<аор), интенсивность концевых вихрей возрастает и, наоборот, при ао>оор—падает. В первом случае (рис. 3.3, б) конденсация происходит в трех вихревых шнурах в двух концевых и в вихре, расположенном на входной кромке IV. Во бтором — основное значение имеет переохлаждение в вихре на входной кромке (рис. 3.3, б). При нерасчетных углах входа возможно появление отрывных областей на спинке в косом срезе V. Опыты подтверждают, что в таких областях возникает наиболее интенсивная конденсация. [c.76]

В каналах решеток пульсации давлений, скоростей и температур создаются неравномерным распределением скоростей п термодинамических параметров на входе и взаимодействием кромочных вихревых следов с профилями последующей решетки. В конечном счете этот хмеханизм образования конденсированной] фазы является также пульсационным. Установлен также физически иной (и вполне самостоятельный) механизм конденсации, обусловленный высокой турбулентностью. [c.80]

В. И. Глушковым (МЭИ) были измерены спектральные характеристики влаги в различных точках выходного сечения решетки С-9012А (рис. 3.18,6, в). Максимальная концентрация крупных капель обнаружена в кромочном следе (поток V). На его границе (2 — 1,0) массовый спектр капель имеет четырехпиковую структуру. Пик, соответствующий максимальным каплям, образован частицами, возникающими при дроблении пленки в кромочном следе и [c.101]

Для диспергирования влаги, а также снижения кромочных и профильных потерь в МЭИ предложены и проверены профили сопловых решеток с фигурными выходными кромками. Установлено, что применение кромок с вырезами типа ласточкин хвост или с цилиндрическими выступами повышает эффективность кромочной сепарации и снижает диаметры капель в вихревом следе. Такие кромки оказались эффективными и при использовании наддува вихревого следа греющим паром. Таким образом, оптимизированные дозвуковые и околозвуковые решетки целесообразно выполнять с фигурными выходными кромками. Важным преимуществом решеток являются уменьшенные амплитуды пульсаций в косом срезе на околозвуковых режимах (Miамплитуды пульсаций статического давления снижаются в 2—2,5 раза. [c.150]

Периодически нестационарные течения с переменными граничными условиями в выходном сечении сопловой решетки реализуются в одиночной ступени. В промежуточной ступени периодическая нестационарность возникает и на входе в сопловой аппарат последующей ступени, однако ее влияние не столь существенно, так как скорость обтекания входных кромок невелика, как соответственно и интенсивность волн. Кроме того, в последующем кон-фузорном течении волны частично гасятся структура этих волн усложнена взаимодействием с вихревыми кромочными следами предшествующей решетки, а скорость перемещения суммируется со скоростью потока. Однако влияние волн против потока, т. е. на течение в каналах предшествующей рабочей решетки, может быть существенным, несмотря на то, что значения максимальной амплитуды пульсаций, зависящей от формы и скорости обтекания входных кромок сопловой решетки, невелики. [c.190]

Экспериментальные исследования [74] показывают, что уменьшенне осевого расстояния до самых малых значений не всегда вызывает увеличение возмущающей силы. В отдельных работах отмечается некоторое уменьшение возмущающих сил. Подобные результаты получены, например, Ф. Хейманом [74]. Это явление объясняется, по-видимому, следующим. В рассматриваемых опытах присутствовали оба вида возмущения — от потенциального потока и от кромочных следов. Известно, что возмущения от потенциального потока затухают по экспоненциальному закону при удалении от решетки. Оба эти вида возбуждения могут действовать со сдвигом фаз и о ) словить уменьшение возмущающих сил при очень малых расстояниях между решетками. [c.80]

Для оценки степени опасности отдельных гармоник возмущающего усилия целесообразно после разложения его в ряд Фурье произвести сравнение отдельных гармоник. В качестве примера на рис. 38 приведены результаты такого разложения в ряд возмущающих усилий, обусловленных неоднородностью от кромочных следов для трех аппроксимаций нагрузки и разгрузки прямоугольной (верхняя кривая), треугольной (средняя кривая) и трапецеидальной (нижняя кривая). Пример выполнен для следующего случая [39] число сопловых каналов 2н=2б фиктивное число каналов 2ф=2/е, где е —степень парциальности 2ф=105,4 а — длина сегмента, рад, соответствующая одному каналу сопла. Из разложения следует, что частота гармоники с наибольшей амплитудой равна К п=105я. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...