Движение — Соотношение параметров

Уравнение (3.1) позволяет описать локальные и интегральные параметры потока, если известны кинематический коэффициент молекулярной и турбулентной вязкостей, плотность среды, касательное напряжение на стенке трубы. Особенности вариантов в математической модели пристенного турбулентного движения отражаются соотношениями для турбулентной вязкости. [c.58]

Если сила сопротивления пропорциональна скорости и соотношение параметров таково, что процесс затухания имеет колебательный характер, то движение системы может быть представлено в виде (рис. 17) [c.160]

При заданном значении р = т/М искомое периодическое движение характеризуется четырьмя параметрами %о> 5 1, фд и Ti (времена движений на первом и втором участках связаны условием периодичности Ti - - Т2=2л). Параметры установившегося движения фо, Хо и Xi (рис. 1,6) находятся из соотношений [c.142]

Соотношения параметров движения [c.53]

Движение — Соотношение параметров 53, 54 [c.752]

Пусть уравнения возмущенного движения зависят от / параметров Рь...,Р В пространстве параметров выделим область, в каждой точке которой имеет место устойчивость невозмущенного движения. Эту область будем называть областью устойчивости ее границе отвечают критические соотношения между параметрами рц..., Р . В частном случае, когда г=1, причем значения р заданы на положительной полуоси, говорят о критическом значении параметра Р . Обычно значение Р=0 находится в области устойчивости. Таким образом, отрезок [0,Р ) отвечает области устойчивости, а область неустойчивости занимает оставшуюся часть полуоси (р, св). Если параметр Р может принимать любые действительные значения, причем при Р=0 имеет место устойчивость, то возможна неустойчивость как при положительном, так и отрицательном значениях р. В этом случае область устойчивости р, < Р < р задают дв -мя критическими значениями параметра р и р . [c.468]

Анализ выражений (3.73) и (3.74) показывает, что при значениях М > Ml тангенциальные напряжения Тху направлены в сторону движения цилиндра (/ > 0). При М < Mi тангенциальные напряжения имеют противоположное направление (д < 0), в этом случае к оси цилиндра должна быть приложена ещё сила тяги Т в направлении движения. Из соотношений (3.72) и (3.74) следует, что размер зоны сцепления зависит от величины С = Т 1 цР). Уравнение (3.72) было решено при различных значениях С. Графики зависимости длины зоны сцепления от параметра Со представлены на рис. 3.11. Длина зоны сцепления возрастает с уменьшением величины С и приближается к длине площадки контакта (кривая 5). [c.171]

Наконец, все более становилось очевидным, что нужен также и новый подход к решению возникших задач. Действительно, пока внимание исследователей сосредоточивалось на изыскании новых случаев интегрируемости уравнений движения твердого тела, механическая модель изучаемой системы оставалась одной и той же. Она была определена еще Эйлером одно твердое тело, неподвижная точка, равномерное гравитационное поле. Этой модели соответствовали определенные уравнения движения. Задача сводилась к отысканию точных математических решений при различных соотношениях параметров уравнений и различных начальных условиях. [c.143]

Действие электрического поля на процессы осаждения и адгезии частиц можно условно разделить на слабое и сильное. Слабым действием электрического поля считается такое, которое не в состоянии изменить траекторию полета частиц. В результате сильного действия электрического поля движение частиц около препятствия и их адгезия определяются главным образом наличием электрического поля. В условиях сильного действия электрического поля адгезия частиц будет зависеть от соотношения параметров G и Я. Отсутствие адгезии под действием электрического поля представлено на рис. IX, 9 случаями в, д и е, адгезия к части поверхности показана на рис. б, г, а по всей поверхности препятствия — на рис. а. [c.297]

При наличии аэродинамики тоже суш,ествуют семейства безударных движений (однако, найденные семейства не являются продолжением по параметру а семейств (11), (13)). При малых о, а эти параметры и период Т движения на семействе периодических безударных движений связаны соотношениями [c.226]

V = Мх. Началу координат, через точку которого проходит эта прямая, соответствует бесконечно большая скорость движения автомобиля. Перемещение вдоль этой прямой в бесконечность соответствует уменьшению скорости автомобиля до нуля. Из диаграмм на рис. 6.37 следует, что в случае а Л передняя подвеска при больших скоростях V движения автомобиля всегда неустойчива, и, наоборот, в случае а Л при больших скоростях движения подвеска всегда устойчива. Рассмотрим подробнее эти два случая при таких соотношениях параметров подвески, которые соответствуют диаграммам D-разбиения на рис. 6.37, а и рис. 6.37, г. Первому случаю соответствует рис. 6.38, а, где прямые, проведенные из начала координат, соответствуют трем значениям параметра М (Aii > AI2 >> Aig), при этом прямая v = М х проходит через точку пересечения прямой (4.16) и особой кривой (4.19). Согласно рис. 6.38, а, лишь при единственном значении М = М2 передняя подвеска автомобиля является в рассматриваемом случае устойчивой на всех скоростях движения автомобиля. Для остальных значений М, например М = Mi (прямая (I) на рис. 6.38, а), существует интервал скоростей Ух > У > У2 при которых возникает шимми. Для вычисления критических скоростей V p, образующих границы этого интервала, достаточно написать условие [c.404]

При некоторых соотношениях параметров двустороннего привода движение поршня может быть близко к равномерному или к равноускоренному. Например, если масса поршня и поступательно движущихся частей велика, а отверстия для входа и выхода воздуха имеют такую площадь, что давление в рабочей [c.87]

Коэффициент О характеризует пропускную способность соединительных линий привода, так как представляет собой отношение эффективных площадей [I н соответственно выхлопной и подводящей линий. Точка пересечения полученных значений и на номограмме (см. рис. 1.10, 6 дает искомые значения Од и Овд давлений в момент начала движения. Иногда точка пересечения выходит за пределы чертежа. Так, например, при > = = 0,3 и X = 0,4 следует брать точку пересечения кривой % с горизонтальной линией, соответствующей значению а = = 1. В рассмотренном случае Од = 1 0 = 0,34 соотношение параметров таково, что давление в рабочей полости равно магистральному. Чтобы поршень начал перемещаться, давление во второй полости должно снизиться до значения, определяемого кривой х. построенной по уравнению равновесия (2.1). [c.46]

При некоторых соотношениях параметров двустороннего привода движение поршня может быть близко к равномерному или равноускоренному. Например, если масса поршня и поступательно-движущихся частей велика, а отверстия для входа и выхода воздуха имеют такую площадь, что давление в рабочей полости практически в течение всего периода движения остается равным магистральному (а = 1, р1 — р,,) и одновременно с этим противодавление сравнивается с атмосферным давлением (а = а , = р ), то закон движения поршня будет равноускоренным. Прямые, соответствующие этому закону, показаны на рис. 2.2, в и 2.3, б тонкими наклонными линиями. [c.65]

Наличие сквозного отверстия для прутковой заготовки требует увеличения диаметра относительные скорости движения сопрягаемых деталей достигают 25 м/с и более, чго требует тщательного подбора материалов трущихся пар и приводит к большим потерям мощности на вязкое трение (Рур) и утечки (Рут). Поскольку увеличение диаметрального зазора 5 и уменьшение перекрытия I приводит к уменьшению Ргр и увеличению Ру , существует оптимальное соотношение параметров, при котором потери мощности (кВт) минимальны [c.182]

В зависимости от соотношения параметров в системах 1, 3—8 возможны, в общем случае, сложные виды периодических движений. Однако если при своем движении как из первого, так и из третьего диапазонов начальных условий изображающая точка обязательно попадает на линии переключения 5 ( 051) или 00 (- об ) характер периодических движений во многом определяется расположением на фазовой плоскости указанных линий переключения. [c.221]

Реологическое поведение несжимаемых ньютоновских жидкостей полностью определяется величиной единственного параметра — вязкости. Для заданного материала вязкость является функцией только температуры. Экспериментальное определение-вязкости состоит в измерении некоторой легко определимой величины, которая единственным образом может быть связана с вязкостью при помощи соотношения, получаемого теоретически из решения уравнения движения. Например, градиент давления A/ /L в осевом направлении для прямолинейного течения в длинной круглой трубе выражается законом Хагена — Пуазейля [c.167]

Выражение (1.7) справедливо в том случае, когда вклад давления в осевую компоненту потока количества движения сводится к учету слагаемого а турбулентными напряжениями пренебрегают. Однако в реальных потоках при сравнительно высоких значениях интенсивности закрутки 5 >0,2 выражение (1.7) дает заниженные значения параметра закрутки и лучше совпадает с экспериментом соотношение [c.9]

В отличие от известного соотношения Льюиса, также полученного на основе аналогии процессов тепло- и массообмена, уравнение (2-39) свободно от коэффициентов переноса теплоты и массы и поэтому не зависит от способа определения поверхности контакта и скорости движения сред, диапазона параметров и направленности процессов, типа контактных аппаратов и схемы движения газа и жидкости. Уравнение (2-39) впервые устанавливает функциональную связь непосредственно между потенциалами иереноса во взаимосвязанных процессах тепло- и массообмена, определяет эти потенциал . и их сочетание б виде равенства относительных движущих сил, характеризующих интенсивность процессов и тем самым вскрывает физическую сущность их аналогии. Таким образом, установленная закономерность позволяет перейти к более общим представлениям, лучше понять природу процессов тепло- и массообмена, пути и способы их интенсификации и управления ими, заменить физическое моделирование математическим, является простым и удобным средством для исследования и расчета тепло- и массообмена. [c.80]

При силах сухого трения и некоторых соотношениях параметров движепге оказывается устойчивым, но не асимптотическим. Возможны случаи появления автоколебаний скоростного экипажа с двойным рессорным подвешиванием, возникающих вследствие сухого трения в зонах опирания кузова на тележки. Момент сил сухого трения обозначим через W. Возмущенное движение описывается системо ) иг-линепных дифференциальных уравнений 40-го порядка вида х=Ах+Х (х). где X (х) — нелинейная вектор-функция. Решение уравнений можно получить с помощью ЛВМ МН-17М для моторного вагона электропоезда ЭР-200. На рис. 9 кривая соответствует границе, разделяющей области асимптотической устойчивости [c.410]

Колебания иа дороге с неровной поверхностью. Рассмотрим вначале движение по доро -е с кикропрофилек из синусоидальных неровностей. Такая дорога редко встречается в действительности, однако ее часто используют в расчетах и при испытаниях. Это объясняется гек, что гармоническое воздействие позволяет быстрее проанализировать колебания автомобиля, оценить соотношение параметров, сравнить автомобили независимо от особенностей микропрофиля дороги или перевозимого груза и дать оценку колебаниям автомобиля при наиболее неблагоприятных условиях возмущения. [c.463]

Получить заданное движение выступа таким, чтобы не было соударений других звеньев или нерабочих поверхностей выступов (например, торцовых), можно только при определенных параметрах механизма. В отличие от большинства механизмов, в которых соотношение параметров движения входного и выходного звеньев зависит в основном от геометрии звеньев и кинематических пар, первостепенное значение имеют массы звеньев, упругае свойства пружины, соотношение движущих сил и сил сопротивления. [c.571]

Для уточненного определения динамических нагрузок в механизмах составляются расчетные схемы, которые наиболее часто представляют работу машины как движение нескольких абсолютно жестких точечных масс, соединенных упругими безмассо-выми связями, под действием внешних нагрузок. В больщйнстйе случаев расчетные схемы крановых механизмов имеют такое соотношение параметров, при котором парциальные частоты оказываются существенно различными. В таких случаях схемы, составляющие исходную упругую систему, отличаются очень слабым взаимодействием масс и упругие колебания обладают свойством одночастотности, т. е. во всем спектре частот для нагрузки того или иного звена решающее значение имеет одна какая-нибудь частота, амплитуда которой намного больше, чем амплитуды других частот. Это позволяет во многих случаях пользоваться упрощенными динамическими схемами и сводить многомассовые системы к двух-, трехмассовым. [c.125]

Наличие достаточно широкой области возможного движения не означает, что обязательно произойдет раскачка в колебаниях до границ этой области. Утверждается лишь, что при некоторых соотношениях параметров такая раскачка может произойти. Конкретный механизм такой раскачки связан с соизмеримостью частот пространственных колебаний спутника. Численными расчетами Кэйн [19] обнаружил [c.46]

Рассмотрим теперь другой тип комбинированного течения, а именно будем считать, что вьшужденное течение создается за счет движения границ слоя в себе по вертикали с одинаковыми по величине и противоположными по направлению скоростями. Получающееся при этом течение есть суперпозиция конвекции, создаваемой поперечной разностью температур, и сдвигового течения Куэтта, обусловленного увлечением жидкости дви-жуцдимися границами. Качественное отличие от задачи предьщущего параграфа состоит в том, что теперь вынужденная компонента течения (поток Куэтта) сама по себе является устойчивой. Можно поэтому ожидать, что добавление устойчивой компоненты приведет к стабилизации конвективного течения. Этот эффект в общем действительно проявляется на гидродинамической моде неустойчивости. Что же касается тепловой моды, то здесь ситуация оказывается значительно более сложной. В зависимости от соотношения параметров возможна как стабилизация, так и дестабилизация течения более того, при определенных условиях появляется и становится наиболее опасным новый тип неустойчивости, связанный с развитием монотонных (стоячих) тепловых возмущений. [c.97]

На фазовой плоскости ф, ф существует единственное состояние равновесия ф = 0, ф = Е ( = onst), которое, как нетрудно убедиться, всегда устойчиво. Критическое затухание, при котором система находится на границе между режимами колебательных и апериодических движений, осуществляется при следующих соотношениях параметров [c.455]

Режим обработки при хонинговании включает совокупность отдельных параметров, основными из которых являются окружная скорость вращения хонинговальной головки, скорость возвратно-посту-пательного движения головки, соотношение между ними, радиальная подача брусков и состав смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ). Скорости движения в м1мин хонинговальной головки определяют по следующим формулам [c.95]

Количественные соотношения параметров насосов и гидродвигателей всех типов устанавливаются из условия пропорциональности кинематических и нагрузочных показателей режима. Эти соотношения имеют вид для гидрсймашин вращательного движения [c.24]

При определении скорости любой точки тела, совершающего плоское движение, используем соотношение Ув =У -кохр = Уд +(охБА = Уд + вА в которое входят следующие параметры модуль скорости точки В, направление скорости точки В, модуль скорости точки А, направление скорости точки А, угловая скорость тела, взаимное расположение точек А и В. [c.105]

Величины магнитного расщепления штарковских подуровней редкоземельного иона в кристалле, принадлежащих конфигурации f", могут быть просто определены путем решения секулярного уравнения, матричные элементы которого вычисляются для волновых функций, характеризующих штаркоБСкие подуровни в поле О - Такие орто-пормирован-ные волновые функции протабулированы в [41] для различных значений полного момента количества движения 3 и различных параметров смешивания X, характеризующих соотношение параметров В4 и Ве кубического поля. Непосредственное вычисление показывает, что величины кристаллических -факторов могут очень сильно отличаться от атомных множителей Ланде. [c.103]

Если система допускает несколько (не менее двух) типов движения, то обычно определяют диапазон значений параметров, в котором существует тот или другой тип движения. В случае вынужденного движения частицы в потенциале с двумя ямами (см. гл. 2 и 5) было бы весьма интересно заранее знать, какое — хаотическое или периодическое — движение установится под действием периодической вынуждающей силы. Уравнение, описывающее такие колебания, уже известно читателю, — это уравнение (6.5.2). В этой задаче для исключения всех параметров, кроме трех (7, /, ш), мы использовали метод обезразмеривания. Как упоминалось в гл. 5, и Холмс [73], и Мун [136] вывели критерии, связывающие параметры (7, /, ш) соотношениями для случая, когда возникает хаотическое движение. Эти соотношения, (5.3.28) и (5.3.42), имеют вид неравенств [c.263]

В работе [27] показано, что при любом соотношении параметров твердой и жидкой сред уравнение (1.46) имеет один вещественный корень, соответствующий поверхностной волне, бегущей вдоль границы с фазовой скоростью, меньшей скорости Сж волны в жидкости и скоростей i,t продольных и поперечных волн в твердом теле. Указанная волна состоит из неоднородной волны в жидкости и двух неоднородных волн в твердом теле. Все три волны экспотенциально затухают при удалении (в обе стороны) от границы 2 = 0. Как показано в монографии [28], эта поверхностная волна имеет совершенно другую структуру и скорость, чем рэлеевская волна (даже при малости плотности жидкости по сравнению с плотностью твердого тела). Энергия волны и движение частиц локализованы в основном в жидкости, а не в твердом теле. Поэтому в ультразвуковой практике подобный тип волны не используется, и мы ее не будем здесь рассматривать. [c.57]

Основная цель модификаций метода Ньютона заключается в предотвращении расходимости итерационного процесса. Сущность этих методов состоит в том, что каждый шаг итерационного процесса разбивается па два этапа, первый нз которых представляет собой выбор направления движения (определение соотношения между нзмеиеинямн параметров), а второй этап — выбор величины шага в этом направлении. Направление движения определяется путем решения системы линейных уравнений (VII.26). Выбор величины шага осуществляется путем анализа изменений функций при движении в найденном направлении. [c.399]

Соотношение между изменениями коррекционных параметров Дог и Доз, полученными в результате решения уравнений (УП.П4), определяет прямолинейную траекторию движения в пространстве параметров. В пространстве функций траектория движения, соответствующая указанному соотношению между измеиеннями параметров, из-за нелинейной зависимости между параметрами и функцией Р будет криволинейной. Представим себе, как будет выглядеть эта траектория. Отметим прежде всего, что прямая /(В должна быть касательной к траектории в точке К-Действительно, на основании (УИ.ЗЭ) следует [c.448]

Перенос и смешение вещества в турбулентном потоке, осуществляемые за счет проявления турбулентной диффузии, являются несравненно более интенсивными, чем при диффузии молекулярной. В кинетической теории газов соотношения для диффузии молекул выводятся на основании понятия о хаотическом движении молекул. Важнейшим параметром при этом является коэффициент диффузии. Для молекулярной диффузии он зависит от температуры и концентрации раствора и, как следует из кинетической теории газов, определяется как величина, пропорциональная длине свободного пробега молекул и средней скорости теплового движения молекул щ, т. е. О По аналогии можно записать формулу для определения коэффициента турбулентной диффузии >турб и Р (ди1д[), где I — масштаб турбулентности. [c.25]

Простейший и, можно сказать, основной вид во нового движения — бегущая плоская волна, расп страняющаяся в одном направлении. Такие волны 1 пускаются излучателями звука на высоких частот когда длина волны мала по сравнению с размера излучателя При таком соотношении параметров в ны и взаимодействующих с ней тел - для описан звуковых волн можно ввести звуковые лучи, ана/ гичные лучам света в геометрической оптике. П встрече с препятствием они отражаются, не проник в область тени. [c.162]

Весьма актуальными следует считать исследования, имеющие целью установление зависимостей между параметрами процессов, протекающих в цилиндре, органах газораспределения и в смен -ных с ними выпускных системах, а такя е в лопаточных машинах. Этими исследованиями должны быть установлены действительный характер и соотношения параметров неустановившихся процессов движения газов, протекающих через органы газораспределения, патрубки и трубопроводы. [c.98]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

OM и энергией на межфазной границе, капиллярные эффекты, хаотическое движение, вращение и столкновения частиц, дробление, коагуляция и т. д.) и, в результате, число возможных процессов, которые должны быть отражены в уравнениях, многокрахно расширяется. Поэтому очень важным является описать в едином виде возможные способы учета ряда основных эффектов, привлекая, где это можно, данные теоретического анализа, а где необходимо-эмпирические соотношения и параметры. Именно такой способ изложения дан в гл. 4, где представлены наиболее обш ие замкнутые системы уравнений некоторых движений гетерогенных смесей, построенные с учетом анализа осреднения уравнений движения в гл. 2 и 3. Анализ осреднения позволил более обоснованно и однозначно привлечь замыкающие гипотезы для дисперсных смесей вязких сжимаемых фаз, концентрированных дисперсных смесей с хаотическим движением и столкновениями твердых частиц и обладающих прочностью насыщенных жидкостью пористых сред. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...