Насосы параметры

Для аксиально-поршневых насосов параметром регулирования условно принято называть отношение текущего угла отклонения (блока цилиндров или ведущего диска) к максимальному углу, [c.150]

Конденсатор и система охлаждения воды (градирня или пруд-охладитель, трубопроводы и циркуляционные насосы). Параметры этой части АЭС слабо связаны с параметрами предыдущих частей. Оптимальные решения по параметрам низкопотенциальной части энергоустановки (число и размеры выхлопов части низкого давления турбины, поверхность конденсатора, кратность охлаждения, характеристика охладителей) определяются в основном мощностью блока, стоимостью топлива, климатическими условиями и другими особенностями района размещения станции. [c.79]

Для оценки выброса паров в сторону высокого вакуума из пароструйных насосов, параметры на срезе необходимо определять с учетом вязкости, так как уменьшение числа М и неравномерность скорости на 460 [c.460]

Уравнение движения двигателя (ПО) дает возможность найти закон изменения (т. е. Дш) в зависимости от свойств двигателя как регулируемого объекта (параметры J и Fg), от конструкции топливного насоса (параметр 0у г) и от перемещения рейки топливного насоса. Последняя в своем движении связана с муфтой регулятора или с поршнем сервомотора, поэтому в уравнение входит "п (Дг) или л Ау). [c.233]

При испытании плунжерных пар насосов, параметры которых неизвестны, рекомендуется прежде всего испытать эталонную пару (новую, исправную), а затем любую рабочую. Такое испытание начинают при рабочем давления и заканчивают [c.189]

Марка насоса Параметры Завод-изготовитель [c.291]

Выбор насоса производят по каталогам-справочникам, содержащим характеристики насосов. В случае, когда номенклатура выпускаемых насосов не содержит насоса, параметры которого в точности соответствуют требуемым, выбирается насос, наиболее близкий к требуемому. При этом имеется в виду возможность либо изменить характеристику выбранного насоса за счет изменения частоты вращения рабочего колеса или уменьшения его диаметра путем подрезки (см. ниже), либо же изменить диаметр выбранного трубопровода или принятую концентрацию гидросмеси. [c.339]

Из представленных результатов расчетов следует, что для шнеко-центробежных насосов параметры и В2 отрицательны. Как уже указывалось, отрицательное активное сопротивление при входе жидкости в межлопастные каналы шнека обусловлено тем, что с увеличением угла атаки (уменьшением расхода через [c.67]

Режим работы насоса (параметр д) оказывает существенное влияние на частоту кавитационных колебаний. С увеличением расхода через насос частота колебаний повышается (см. рис. 4.2, 4.3). [c.107]

Рис. 4.17. Зависимость относительной упругости кавитационных каверн от числа кавитации для различных режимов работы насоса (параметра д)

Рис. 6.4. Зависимости объема кавитационной каверны в межлопастных каналах шнека от входного давления и режима работы насоса (параметра д)

В ЖРД насос работает на различных расходах, так как обычно эти двигатели регулируют по тяге изменением расхода. При изменении тяги ЖРД меняется расход через насос. Параметры системы и насоса — расход, напор, частота вращения и КПД — взаимосвязаны изменение одного из них вызывает изменение других. Наибольший интерес представляют зависимости напора, КПД и мощности насоса от расхода при постоянной частоте вращения и при отсутствии влияния кавитации на напор и КПД (автомодельность по кав)-. Эти зависимости будем называть энергетическими характеристиками насоса. Энергетические характеристики используются при решении задач регулирования ЖРД и при анализе динамических процессов в топливных магистралях. [c.166]

Целью расчета является определение угловой скорости вала, размеров основных элементов (подвода, шнека, центробежного колеса и отвода), необходимых для проектирования насоса, параметров потока, энергетических характеристик, осевых и радиальных сил. [c.337]

Марка паромасляного бустерного или диффузионного насоса, параметры [c.100]

Насосы. Из большого числа существующих типов насосов центробежный насос считается наиболее подходящим для подачи топлива в мощных ракетных двигателях, так как он экономичен и выгоден в отношении веса и размеров при больших расходах топлива и высоком давлении подачи (рис. 13.8). При малых расходах топлива в двигателях с тягой до 5 ООО фунтов лучшими оказались другие типы насосов, такие, как насосы объемного типа. В центробежном насосе жидкость поступает на крыльчатку, представляющую собой по существу колесо с лопатками, вращающееся в корпусе эта жидкость ускоряется в каналах крыльчатки и затем с большой скоростью вытекает с крыльчатки по ее периферии, попадая в улитку, или коллектор, а затем в диффузор, где происходит преобразование кинетической энергии (скорость) в потенциальную энергию (давление). Внутренняя утечка или циркуляция жидкости между стороной высокого давления (нагнетания) и стороной низкого давления (всасывания) поддерживается минимальной путем создания малых зазоров между вращающейся и неподвижной частями поверхностей трения. Наружная утечка вдоль вала предотвращается путем применения сальникового уплотнения. Повышение давления жидкости в одноступенчатом насосе (с одной крыльчаткой) ограничено, и для получения высоких напоров необходимо применять многоступенчатые насосы. Через центробежный насос все время осуществляется непрерывный свободный поток жидкости насос не имеет никаких отсечных клапанов. Характеристики насоса, а именно напор, расход и коэффициент полезного действия — являются функциями числа оборотов насоса, параметров крыльчатки, формы лопаток и конфигурации корпуса. [c.449]

Основные параметры насосов. ................ [c.77]

ТИ — топливный насос КС—камера сгорания ГТ — газовая турбина ВК — воздушный компрессор ПД — пусковой двигатель Р — регенеративный подогреватель. Цикл этой установки представлен на рис. 42. Известны параметры Ц = 30° С и = 400° С, а также степень повышения давления в цикле А, = 6. Рабочее тело — воздух [c.156]

X 10, с рабочими параметрами максимальное давление испытания Рц = 75 МПа, производительность Q = 0,5- 1,5 л/мин. Регулирование производительности насоса осуществляется рычагом путем перемещения рейки плунжерных пар. [c.237]

Далее в машине (турбине) происходит адиабатное расширение пара до давления (процесс e-f). После расширения температура пара равна 2. а энтальпия отработавшего пара ij. При этих параметрах начнется изобарный процесс конденсации пара (процесс f-d), в результате которого получится вода при температуре с энтальпией г .. Конденсат после адиабатного сжатия от давления р2 до давления pi в питательном насосе поступает в котел. [c.176]

Головки поршней прижимаются к внутренней поверхности обоймы центробежными силами или давлением жидкости, подаваемой в цилиндры подпиточным насосом. Если эксцентриситет с О, то поршни, обкатываясь по обойме, совершают в цилиндрах возвратно-поступательное движение двигаясь от центра вращения, производят всасывание, к центру — нагнетание. Если эксцентриситет с = О, то радиального перемещения не будет и насос перестает подавать жидкость. Изменяя величину и знак эксцентриситета, можно менять подачу и направление потока жидкости. При максимальном значении эксцентриситета подача насоса будет максимальной, а параметр регулирования [c.170]

Изменяя угол a, можно менять не только подачу, но и направление потока жидкости в насосе. При а = Ощах будет и максимальная подача, а параметр регулирования [c.171]

На рис. 11.8, е показано условное обозначение регулируемого насоса с реверсивным потоком, на рис. 11.8, э — напорные характеристики при различных параметрах регулирования с рабочими режимами /, 2, 3... К основным достоинствам объемного регулиро- [c.171]

При регулировании подачи насоса ( / = var) момент на валу гидромотора почти не меняется (см. рис. 13.5, б). Поэтому почти неизменным будет и общий вид характеристики Мд = / (п). С изменением частоты вращения будет осуществляться параллельное перемещение характеристики влево с уменьшением параметра t/ (на рис. 13.6 показаны искусственные характеристики при / = = 0,7 и ty = 0,4). В действительности значения моментов будут несколько уменьшаться с уменьшением подачи насоса вследствие увеличения значений AM. Однако Мд max при этом будет оставаться достаточно большим. Этим обстоятельством пользуются на практике для увеличения пускового момента гидромотора при включении его под нагрузкой. [c.219]

При дроссельном регулировании полученная ранее силовая характеристика выходного звена гидродвигателя является одновременно и приведенной характеристикой электродвигателя (см. рис. 13.1, б, 13.2, б, 13.3, б). Причем при расположении дросселя последовательно с гидродвигателем мощность насоса, а следовательно, и электродвигателя, не меняется с изменением нагрузки на выходном звене гидродвигателя (при AQ > 0). Поэтому электродвигатель будет работать с постоянным моментом, а следовательно, и скоростью на валу. Эти параметры будут определяться давлением, на которое настроен переливной клапан. [c.219]

Для лопастных и радиально-поршневых насосов параметром регулирования U условно н])инято называть отношение текущей величины эксцентриситета е к максимальной величине эксцентриситета. [c.150]

При критериях разреженности среды соответствующих рабочим режимам вакуумных насосов параметры на срезе сопла характеризуются неравномерным распределением и существенно меньшим значением числа М по сравнению с расчетным Мид без учета вязкости. При этом определяющими критериями являются Кеокр и Мид, Reo. [c.460]

Влияние обратных токов на кавитационное сопротивление во входной части шнеко-центробежного насоса. Параметр, ха-рактеризуюш ий относительное кавитационное сопротивление во входной части шнеко-центробежного насоса, представляет собой отношение тангенсов углов наклона касательных к зависимостям относительного объема кавитационных каверн от числа [c.184]

Увеличение параметра. Ло.в/ ц.т приводит к улучшению кавитационных свойств (а уменьшается), так как при увеличении радиальных размеров меридионального сечения проточной полости уменьшается средний радиус входа в рабочее колесо. Этот вывод подтвердили иснытания насосов с одинаковыми размерами меридионального сечения проточной полости и изменяющимся радиусом, иа котором проточная полость расположена. Так, для насосов с параметрами Ло.в/ ц.т 0,216 0,232 и 0,250 получено при Q/Fw = 0,5 для второго критического режима Gvii 3,0 2,4 и 1,75 соответственно. Такое значительное изменение числа кавитации v при сравнительно малом изменении Ло.в/ ц.т маловероятно и, ио-видимому, случайно. Это подтверждается большим разбросом экспериментальных точек на графиках llav fiQIFu) при Ло.в/ ц.т = 0,232 и Ло.в/ цт = 0,250. Об этом также свидетельствуют результаты иснытания насосов 1,5В-1,3 и 2М-1,6. Несмотря на то, что у этих насосов параметры Ло.в/Rn. T различны (0,152 и 0,195), кавитационные качества практически совпадают. Указанные насосы имеют консольные лопатки (см. рис. 48, ж). Величину Ло.в вычисляли по формуле Ao.B R p — Rbs, где Rep и вн-— радиус центра тяжести и внутренний радиус меридионального сечения проточной полости насоса. [c.113]

В кипятильнике при pK = onst происходит выпаривание из раствора компонента за счет подводимой от горячего источника теплоты Ц. Пар направляется в конденсатор, где, отдавая теплоту охлаждающей среде (воде), конденсируется также при p = onst. При этом образуется жидкость с высокой концентрацией аммиака. В регулирующем вентиле РВ2 давление этого легкокипящего компонента снижается до давления в абсорбере (ратемпература кипения. С этими параметрами жидкость поступает в испаритель и, отбирая теплоту переходит в пар. Пар направляется в абсорбер, где поглощается раствором выделяющаяся при этом теплота отводится охлаждающей водой. Чтобы не было изменения концентрации растворов в кипятильнике и абсорбере а( а> к) вследствие выпаривания компонента в первом и поглощения во втором, часть обогащенного легкокипящим компонентом раствора из абсорбера перекачивается насосом в кипятильник, а из последнего часть обедненного раствора через дроссель FBI направляется в абсорбер. [c.201]

Выше было указано, что в настоящее время широко применяется проектирование нового насоса путем пересчета по формулам подобия размеров существующего пасоса. Для того 4to6i>i воспользоваться этим методом, следует выбрать среди всего многообразия существующих насосов, имеющих высокие техннко-экономические показатели, такой насос, у которого реншм, подобный заданному рел иму работы проектируемого насоса, был бы близок к оптимальному. Для этого необходимо найти параметр, который служил бы критерием подобия [c.180]

Пример 19-4. Определить внутренний относительный и эффективный к. п. д. паротурбинной установкн и состояние пара за турбиной, если начальные параметры pi = 160 бар и h = 550° С, давление в конденсаторе = 0,05 бар внутренние относительные к. п. д. турбины и питательного насоса соответственно равны rioT = 0,88 т)он = 0,9 к. п. д. котельной Г1к = 0,85. Паротурбинная установка работает по циклу, изображенному на рис. 19-20. [c.317]

Оборудование нефтегазодобывающее. Насосы буровые. Внутренний диаметр цилиндровых втулок P 4352-74 "Оборудование нефтегазодобывающее. Насосы буровые. Присоединительные размеры клапана P 4353-74 Оборудование нефтегазодобывающее. Насосы буровые. Размеры всасывающих фланцев P 4354-74 Оборудование нефтегазодобывающее. Насосы буровые. Размеры нагнетательных фланцев P 4355-74 Оборудование нефтегазодобывающее. Шланги буровые. Основные параметры и присоединительные размеры P 4356-74 Оборудование нефтегазодобывающее. Вертлюги. Присоединительные размеры P 4357—74 Оборудование нефтегазодобывающее. Лебедки буровы> установок и агрегатов. Шкивы тормозные и колодки. Основные размеры P 4358-74 Оборудование нефтегазодобывающее. Роторы буровые. Присоединительные размеры P 4359-74 Оборудование нефтегазодобывающее. Элементы и узлы оборудования циркуляционной системы. Основные параметры и размеры РС 5438 - 76 Оборудование нефтегазодобывающее. Лебедки буровых установок для эксплуатационногс и глубо1сого разведочного бурения. Шкивы тормозные и колодки. Присоединительные размеры и др. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...