Скорость линейная возможная

Уравнение решается значительно проще выражений, записанных в [Д. 36, 102], так как представляет собой дифференциальное уравнение первого порядка, но уже линейное ввиду того, что при переходе к пульсационным скоростям возникает возможность пренебрежения заведомо малыми величинами (и от/ от) < 1. Решение такого уравнения не представляет затруднений при известной зависимости пульсационной скорости сплошной среды. Для достаточно однородного ядра турбулентного потока можно пренебречь зависимостью v от координат и представить ее функцией только времени. Используя закон пульсаций сплошной среды в обычно принимаемом виде [c.105]

Измерения многомерной вибрации обычно сводятся к измерению компонентов вектора ускорения Яр (скорости р, перемещения dp) полюса Р и вектора углового ускорения 8 (угловой скорости (В, углового перемещения Э) тела. Вследствие известных ограничений на точность измерения линейной скорости, линейного и углового перемещения эти кинематические величины используют только при малых значениях углов поворотов (см. разделы 3 и 7). Для измерения многомерной вибрации тел используют как прямолинейные, так и угловые датчики ускорения, скорости и перемещения. Однако при измерении любых кинематических величин предпочтительнее находить их с помощью датчиков ускорения, учитывая преимущества в части рабочего диапазона частот, устойчивой работы при больших угловых перемещениях, возможности измерения ударных процессов, габаритов (см. раздел 6). [c.174]

Начнем с методов I типа. Как уже говорилось, получение классов точных решений возможно лишь для конкретных систем уравнений и хронологически впервые, пожалуй, такие физически содержательные решения были получены для уравнений гидродинамики и газовой динамики Риманом [3]. Риман, в частности, рассматривал нестационарные дви жения несжимаемой жидкости, в которых компоненты вектора скорости линейны по про странственным координатам, и применял их к изучению движения жидкого эллипсоида. [c.16]

Реализация линейных систем стабилизации угловой скорости будет возможна, если на борту КА имеются измеритель угловой скорости и исполнительный орган с линейными статическими характеристиками. Определим некоторые зависимости системы стабилизации угловой скорости при пропорционально интегральном законе управления [c.154]

Вычисление средней силы. Полученные из линейных уравнений потенциалы поля скоростей дают возможность вычислить давление (3) и напряжения (2) в жидкости с точностью до величин второго порядка. Следовательно, с такой же точностью можно вычислить гидродинамическую силу, которая действует на цилиндр. В силу симметрии волнового поля она будет направлена вдоль оси 0x1. Используя выражения (7), (3) и (2), получаем из (1) формулу для вычисления проекции гидродинамической силы на ось Ож1 [c.346]

В упомянутых решениях предполагалась малость упругих перемещений, благодаря чему уравнения задачи оказались линейными. Соответственно этому задача могла быть поставлена единственным образом определить, при какой наименьшей скорости потока возможно возрастание размахов колебаний такая скорость называется критической скоростью флаттера. Иными словами, задача сводилась к исследованию структуры фазового пространства в малой окрестности положения равновесия, т. е. к оценке устойчивости этого положения в зависимости от скорости потока. [c.104]

Существенно влияет на показатели электроэрозионного шлифования скорость вращения шлифовального диска или линейная скорость взаимного перемещения электродов (деталь и диск). Как показали исследования, производительность, отнесенная к определенной чистоте поверхности, непрерывно растет с увеличением скорости относительного перемещения. Поэтому желательно иметь максимально возможную по условиям безопасности скорость вращения шлифовального диска. Для круглого наружного, торцового и плоского шлифования скорости линейного перемещения шлифовального диска относительно детали лежат в пределах 25—30 м сек для внутреннего шлифования вследствие малого диаметра диска эта скорость уменьшается до 3—5 м/сек. При таких высоких скоростях смещение в месте контакта за 10 сек составит 0,3 мм. При расстоянии между диском и деталью в несколько сотых миллиметра за такое время происходит либо прекращение разряда, либо его смещение по поверхности детали. В результате, как показали осциллографические исследования, возникают импульсные разряды питающего тока длительностью в несколько микросекунд. [c.205]

Критическим пунктом, подлежащим экспериментальной проверке, является вопрос о том, будет ли поведение, предсказываемое линейной теорией вязкоупругости, иметь место для реальных материалов в предельном случае бесконечно малых деформаций или же в предельном случае бесконечно малых скоростей деформаций (или, возможно, в случае, когда достаточно малы и те и другие). Следовательно, требуемые доказательства можно получить только при рассмотрении экспериментов с периодическим течением, проводимых при условиях, когда наблюдаются отклонения от линейного вязкоупругого поведения. [c.229]

Так как ремень имеет замкнутый контур, то изменение относительных деформаций его обоих ветвей возможно только в том случае, если при работе передачи ремень будет проскальзывать по шкивам. Действительно, как показывают опыты, на некоторой дуге ОН обхвата ведомого шкива (рис. 226) ремень постепенно удлиняется. При этом отдельные сечения ремня начинают перемещаться со скоростью, превышающей линейную скорость шкива (у -Ь Щк 2)-Одновременно с этим, на дуге КР обхвата ведущего шкива ремень укорачивается и начинает скользить по ободу в направлении, обратном вращению шкива, т. е. в пределах дуги l(L линейная скорость ремня оказывается меньше линейной скорости ведущего шкива (у—Шк < У]). Такое скольжение, обусловленное упругими свойствами материала ремней, называют упругим скольжением и оно неизбежно для ременных передач. [c.356]

При проектировании быстроходных передач, работающих при переменных нагрузках, числа зубьев 2, и Z2 должны быть взаимно простыми числами, т. е. не иметь общих делителей. Если передача работает при постоянной нагрузке и умеренных линейных скоростях, то стремятся к тому, чтобы числа 2, и были бы кратны друг другу, или имели возможно большее число общих делителей, что способствует ускоренной приработке рабочих поверхностей зубьев. [c.393]

Видим, что всякому множеству скользящих векторов угловых скоростей можно сопоставить композицию линейных операторов. Поле скоростей, порождаемое композицией, будет равно сумме полей, порождаемых элементами этого множества. Тем самым получают смысл операции эквивалентного преобразования такого множества и возникает возможность рассматривать его как систему (см. раздел 1.3). [c.127]

Рассмотрим работу силы тяжести и линейной силы упругости, изменяющейся по закону Гука, н вычисление работы силы, приложенной к какой-либо точке твердого тела в различных случаях его движения. В качестве простейших примеров движения укажем случаи, когда работа равна нулю. Так, работа любой силы равна нулю, если она приложена все время в неподвижной точке или в точках, скорость которых равна нулю, как, например, в случае, когда сила все время приложена в мгновенном центре скоростей при плоском движении тела или все время в точках, лежащих на мгновенной оси вращения, в случае вращения тела вокруг неподвижной точки. Эти случаи возможны в задачах, когда рассматривают работу силы трения в точке соприкосновения двух тел при отсутствии скольжения одного тела по другому. При этом работа силы трения равна нулю. [c.315]

Абсолютная, относительная, переносная, средняя, начальная, конечная, заданная, угловая, мгновенно угловая, постоянная, секторная, линейная, окружная, синхронная, возможная, виртуальная, обобщённая, первая (вторая) космическая, минимальная, максимальная, предельная, малая, номинальная, потерянная, круговая, параболическая. .. скорость. Адиабатическая, бесконечная. .. скорость звука. [c.83]

Оказывается возможным свести поставленную задачу к решению всего одного линейного уравнения в частных производных (С. А. Чаплыгин, 1902). Это осуществляется путем преобразования к новым независимым переменным — компонентам скорости Vx, Vy (это преобразование часто называют преобразованием годографа плоскость переменных Vx, Vy называют при этом плоскостью годографа, а плоскость х, у — физической плоскостью). [c.607]

Пренебрежем в (6) величинами выше первого порядка относительно At] тогда Ат = vAt. Если уравнения (3) и (2), которым удовлетворяют возможные скорости Vv, умножить на то получим систему уравнений, которой удовлетворяют линейные по Д возможные перемещения [c.28]

Поступательная скорость v и скорость возможного вращения Q произвольны линейное относительно произвольных v и 12 выражение может равняться нулю, лишь когда [c.80]

Линеаризация уравнений движения газа около тонких тел вращения, движущихся под малыми углами атаки, заключается в приведении нелинейных дифференциальных уравнений, не имеющих общих решений, к линейному виду, для которого общее решение имеется. Такое упрощение уравнений возможно, если сделать предположение, что параметры возмущенного течения около тонких тел мало отличаются от соответствующих их значений в невозмущенном потоке, т. е. для составляющих скорости в цилиндрических координатах получим Vy= Vx, [c.498]

В качестве органов управления можно использовать сравнительно простые по конструкции газовые рули, размещаемые в конце сопла основного двигателя (рис. 1.9.11, д). Отклонение струи газа, вызываемое рулями, приводит к созданию достаточно больших управляющих усилий. Их преимущество заключено в возможности создания путем дифференциального отклонения наряду с управляющими моментами тангажа и рыскания также и моментов крена. Положительным свойством газовых рулей является линейность их управляющего момента для сравнительно больших углов отклонения (до 20°). Однако газовые рули, являясь эффективным средством управления, обладают существенными недостатками. Оказывая значительное сопротивление газовому потоку, они уменьшают эффективную тягу (до Зч-5%). Кроме того, под воздействием высоких температур и больших скоростей газа рули выгорают. Это позволяет применять их лишь в условиях кратковременного режима работы. [c.86]

Если считать 2о = 2г, что возможно для горизонтальных трубопроводов, штуцеров, сопел, диффузоров, то окончательно получим формулу линейной конечной теоретической скорости истечения жидкостей, паров и газов [c.99]

Закон Дарси часто называют законом ламинарной фильтрации, так как согласно этому закону расход и скорость фильтрации линейно зависят от потери напора, что является первым признаком ламинарного режима и уже отмечалось ранее при рассмотрении движения жидкости в трубопроводах. В большинстве случаев движение жидкости в пористых телах действительно происходит с весьма малыми скоростями, а сечения отдельных пор грунта также весьма малы, что делает возможным уподобить фильтрацию ламинарному движению в тонких неправильной формы капиллярных трубках. Поэтому закон Дарси, хорошо согласующийся с действительностью, является основным законом фильтрации и обычно используется при решении различного рода практических задач в этой области. [c.276]

Гистерезисное демпфирование и связанная с ним концепция комплексного модуля могут зачастую эффективно использоваться при исследовании установившихся динамических перемещений. Гистерезисное демпфирование было рассмотрено в работе Бишопа [4.1]. Однако Лазан [4.2] рассмотрел демпфирование применительно к задаче оценки влияния петель гистерезиса и показал, что так называемое не зависящее от скорости линейное демпфирование было бы более полезным. Одно из главных преимуществ предположения о гистерезисном демпфировании состоит в возможности использования указанного принципа в исследовании сложных упругих задач, где вместо действительного модуля упругости можно для учета демпфирова- [c.140]

Датчики линейного виброперемещення. Механическая схема датчика перемещения практически повторяет схему Датчика скорости Выбор возможных типов МЭП наиболее широк, так как большая часть преобразователей, рассмотренных в гл VIII, чувствительна именно к перемещению или функционально связанной с ним деформации [c.225]

Для многомассовых роторных систем или систем с распределенными параметрами, когда скорость вращения превышает не только первую, но и высшие критические скорости, существует возможность возникновения одночастотных автоколебаний различных форм или даже многоча-сготных автоколебаний. Соответствующая линейная задача устанавливает здесь лишь факт потери устойчивости, но не дает ответа на вопрос, какие формы колебаний будут при этом осуществляться, и ответ может быть получен только при рассмотрении нелинейной задачи. [c.507]

Дисперсия непосредственно связана со свойством экранировки внешних возмущений средой (например, с дебаевской экранировкой зарядов в плазме). Поэтому размеры солитонов характеризуются размерами экранировки и скоростью распространения. Если скорость уединенного возмущения совпадает со скоростью какой-либо линейной волны, то вместо экранировки происходит излучение. Этим объясняется, что размер солитона в диспергирующей среде тем меньше, чем сильнее отличается его скорость от скорости линейных волн, В некоторых средах скорость линейных волн очень мала (например, ионно-звуковые и альфвеновские волны поперек магнитного поля в плазме, волны Рос-сби в атмосфере). В таких средах возможны бегущие вихри малой амплитуды, в которых размер экранировки приближается к характерному размеру дисперсии (равному циклотронному радиусу ионов в плазме или размеру Россби во вращающейся атмосфере). [c.5]

В гиперболическом случае характеристические скорости используются для определения нелинейных групповых скоростей. Это естественное обобгцение линейного случая. Расщепление двойной характеристической скорости линейной теории на две различные скорости, возможно, является наиболее важным и далеко идущим [c.499]

Возможны обобщения задачи на случай трехосного эллипсоида с учетом вращения жидкой массы вокруг одной из главных осей. Свободная поверхность массы жидкости в любой момент времени представляет собой эллипсоид, а поле скоростей линейно. Отказ от условия эллипсоидальности или линейности поля приводит к постановке задачи, при которой граничные условия выполняются на свободной поверхности, уравнение которой неизвестно. Конструктивные методы исследования таких задач отсутствуют. [c.155]

Таким образом, проведенный анализ показал, что влияние температуры на скорость начала псевдоожижения для различных размеров частиц не однозначно. В случае фильтрации газа в слое мелких частиц, когда преобладают силы вязкости, с ростом температуры переход слоя из неподвижного в псевдоожиженное состояние происходит при более низких линейной и массовой скоростях газа когда же доминирующую роль играют силы инерции, т. е. псевдоожижению подвергаются крупные частицы, повышение температуры обусловливает увеличение линейной при уменьшении массовой скорости начала псевдоожижения. Зависимость tu,—f(T) в перехо Д-ной области течения газа, очевидно, имеет немонЬтонный характер -с экстремумом, вблизи которого возможны ус ловия, когда увеличение температуры в определенном пределе практически может не сказываться на величине скорости начала псевдоожижения. Вероятно, этим объясняется на первый взгляд странный факт отсутствия зависимости щ от температуры, наблюдавшийся в [15]. [c.41]

Зависимости между и бфй можно находить а) из соответствующих геометрических соотношений (задачи 164, 169) б) из кинематических соотношений, считая, что система движется, и определяя при данном положении системы зависимости между линейными или угловыми со скоростями соответствующих T04eji или тел системы, а затем полагая 6sh=tдействительные перемещения будут при стационарных связях одними из возможных (иначе, здесь можно сразу считать зависимости меж- [c.362]

Во многих алгоритмах САПР требуется упорядочение записей по какому-либо параметру. Линейный список дает возможность реализовывать алгоритмы сорти-1ЮВКИ (упорядочения) без физического перемещения записей в ОП только путем соответствующей корректировки указателей. В этой структуре легко осуществляются операции удаления и включения новых записей без нарушения упорядоченности списка (рис. 1.5,6, в). В отдельных приложениях для повышения скорости обработки необходимо упорядочение записей более чем по одному параметру (в этом случае возможно, не переменная н не дублируя записи, организовать еще несколько списков, добавляя в записи новые поля с соответствующими указателями). [c.13]

Уравнения (10.19) и (10.20), как мы отметили, являются квадратичными соответственно относительно vn и v%. Это означает, что каждому направлению волновой нормали N соответствуют две скорости по нормали v n и v" , а каждому направлению луча S — две скорости по лучу Vs и v s, причем каждое из двух возможных значений скорости по нормали соответствует одной из двух линейно-поляризованиых плоских волн, которые могут распространяться по данному направлению /V. То же самое можно говорить и о скоростях по лучу, которые распространяются по данному направлению 5. Следует еще раз отметить, что упомянутые две волны по N (а также по S) поляризованы перпендикулярно друг другу. [c.256]

Оценка предельной быстроходности по скоростному параметру базируется на примерной пропорциональной зависимости тепловыделения и износа подшипников от линейной скорости вращения нагруженных элементов подшипника. Принимается, что dmn = onst для каждого типа подшипника при определенной конструкции и материале сепаратора. В связи с тем, что для стандартных ПК эти факторы можно считать постоянными, появилась возможность определить примерные предельные значения ЫщП.], которые зависят от типа подшипника, материала и конструкции сепаратора [c.415]

Исследования отклика системы на скорость движения усталостной трещины открыли возможность резкого повышения информативности опытов по механическим испытаниям при учете критических точек [3]. Процессу разрушения, как и другим неравновесным процессам, свойственны стадийность и многомасштабность. При циклическом нагружении легче всего изучать особенности разрушения на различных масштабных уровнях [32-35]. Путь к этому открыла линейная механика разрушения, так как позволила описать локальное (у края трещины) напряженное деформированное состояние. При матическом на1ружении образца с предварительно созданной трещиной трудно обеспечить ус]ювия плоской деформации на фронте трепщны. Напомним, что условия плоской деформации предполагают образование у края трещины зоны пластической деформации, пренебрежительно малой по сравнению с длиной трещины. Для этого требуется испытать крупно1абаритные образцы при пониженной температуре (в случае пластичных материалов). [c.300]

Это неравенство определяет нижнюю границу значения угловой скорости снаряда. Не нужно думать, что снаряду следует придавать ио возможности большую угловую скорость. Действительно, чем больше будет последняя, тем менее послушным будет снаряд при бесконечно большой угловой скорости собственного вращения снаряда его ось иод действием момента сил сопротивления конечной величины оставалась бы параллельной своему первоначальному направлению, т. е. не следила бы за направлением скорости центра тяжести снаряда. Требование, чтобы угол между осью снаряда и направлением скорости оставался в наперед заданных границах, приводит к установлению верхней границы величины Ыг. Установление этой границы требует знания углов аир как функций времени, что сводится к задаче интегрирования системы линейных дифференциальных уравнений (1Ж) с переменными коэффициентами рассматриваемой в спещтйльных работах ). [c.629]

Совокупность векторов wv = w, удовлетворяющая линейным уравнениям (4) и (5) при возможных для данного момента времени положепип и скоростях точек системы, назовем возможпылш ускорениями для атого момента времени. [c.27]

ЛИШЬ при наличии градиентов скорости. Если эти градиенты не слишком велики, то мерой такого движения являются производные вида du/ ldxi, т.е. первые производные скорости по координате, а зависимость тензора вязких напряжений от этих производных должна быть линейной. При этом следует учитывать, что величина симметрична. Наиболее общий возможный вид такого линейного соотношения [c.26]

В [1, 5] также приводятся результатьг экспериментальных и теоретических (в нелинейной постановке) исследований характеристик развитого волнового течения пленки. Волны, качественный анализ которых был дан в п. 4.3.1, строго говоря, во многих случаях не могут анализироваться в рамках линейной теории, поскольку их амплитуда нередко превосходит среднюю толщину пленки 5q (хотя условие а X обычно выполняется). Возможности теоретического исследования волн конечной амплитуды, как упоминалось в п. 3.3.5, весьма ограничены. Стационарные уединенные волны, фазовая скорость которых определяется уравнением (3.23), возможны и наблюдаются в экспериментах с гравитационными пленками. Однако во многих экспериментальных установках и технических аппаратах длина поверхности в направлении течения, по-видимому, бывает [c.171]

Поляризационные явления в одноосных кристаллах. Оптическая ось одноосного кристалла характеризует направление, при распространении в котором луч света ведет себя как в изотропной среде, т. е. распространяется в среде П1ЭИ любой поляризации с одной и той же скоростью (при данной частоте). Однако при неколли-неарности луча и оси одноосного кристалла ситуация существенно изменяется. Через луч, направленный под углом к оптической оси, и оптическую ось можно провести плоскость, называемую главной (рис. 18). В этом направлении возможными являются лишь лучи света, вектор напряженности электрического поля которых колеблется либо в главной плоскости ( необыкновенный луч), либо перпендикулярно главной плоскости ( обыкновенный луч). Скорость необыкновенного луча зависит от угла между лучом и оптической осью скорость обыкновенного луча одинакова по всем направлениям (поэтому он и называется обыкновенным). Если луч света падает на плоскую поверхность одноосного кристалла, вырезанного параллельно оптической оси по нормали к поверхности (рис. 19), то в кристалле распространяются два пространственно совпадающих луча с взаимно перпендикулярными направлениями линейной поляризации. При угле падения, отличном от нуля (рис. 20), происходит преломление каждого из лучей в соответствии со скоростью распространения света в кристалле, т. е. при показателе преломления п = /v, где с-скорость света в вакууме, у-скорость света в кристалле. Поэтому после преломления обыкновенный и необыкновенный лучи имеют различные направления и начинают пространственно разделяться, т.е. падающий луч испытывает [c.34]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...