Течение пленок

При расчете считать режим течения пленки конденсата ламинарным по всей высоте трубы. Расчет выполнить по приближенным формулам Нуссельта. [c.155]

При пленочной конденсации чистого сухого насыщенного пара и ламинарном течении пленки толщина пленки и местный коэффициент теплоотдачи могут быть приближенно определены по формулам Нуссельта [4] [c.155]

Определить значения местного коэффициента теплоотдачи на расстояниях X, равных 0,1 и 2 м от верхнего конца трубы. При расчете считать течение пленки конденсата ламинарным по всей высоте трубы. [c.157]

Формула справедлива при rf<20(a/pg) (ст — коэффициент поверхностного натяжения) и ламинарном течении пленки конденсата, что определяется условием Z<3900. Для встречающихся на практике случаев эти два условия обычно выполняются. [c.158]

При пленочной конденсации сухого насыщенного пара и ламинарном режиме течения пленки конденсата на вертикальных поверхностях и трубах средний по длине коэффициент теплоотдачи можно определить по следующей формуле [10] [c.164]

Определить, до какого значения температурного напора в условиях задачи 8-17 ламинарное течение пленки конденсата сохранится по всей высоте трубы. [c.166]

При ламинарном режиме течения пленки конденсата по формуле (8-5) [c.166]

S-21. На наружной поверхности вертикальной трубы конденсируется сухой насыщенный вод Шой пар. Режим течения пленки конденсата по всей высоте тр ,бы ламинарный. [c.167]

При пленочной конденсации сухого насыщенного пара и смешанном режиме течения пленки конденсата средний по длине коэффициент теплоотдачи можно определить по следующей формуле [c.167]

Течение пленки конденсата ламинарное по всей высоте трубок расчет ведем по формуле (8-5) [c.226]

Более подробные сведения о конденсации пара, турбулентном течении пленки и теплообмене при капельной конденсации см. в учебнике Теплопередача В. П. Исаченко, В. А. Осиповой, А. С. С у к о м е л. [c.455]

Исследование механизма переноса в волновой пленке проведем на основании решения уравнения конвективной диффузии [1, 32 . Уравнение (1.3.3) в проекциях на оси координат х, у (х - направлено по течению пленки, у - перпендикулярно течению), и. и - проекции скорости на оси х. у О - коэффициент молекулярной диффузии, принимает вид [c.21]

В таблице приведено сравнение данных по массообмену при ламинарном режиме течения пленки жидкости, полученных экспериментально и рассчитанных по формуле (1.3.13). [c.23]

Если длина начального участка в рассматриваемом режиме течения пленки больше длины трубки, то характерным линейным размером является сама длина пленки, т.е. Ь = Е. Расчет коэффициента массоотдачи в этом случае следует проводить по формуле (1.3.32), с учетом ар из соотношения (1.3.34). [c.29]

Понятно, что энергия диссипации (е) в двухфазном потоке будет состоять из двух слагаемых. Одно из них обусловлено проявлением работы силы тяжести (е ), что характерно для гравитационного течения пленки жидкости в отсутствии газового потока. В данном случае эта работа осуществляется против силы тяжести. Она равна . = gll. . Таким образом, [ - диссипируемая энергия при течении пленки жидкости, которая компенсируется работой силы тяжести на единицу жидкой массы. Второе слагаемое связано с энергией, получаемой жидкостью от газового потока. При взаимодействии газового потока на поверхности глубокой воды эта величина равна Ё2 = gu [38]. Таким образом, 2 - диссипируемая в пленке жидкости энергия, которая компенсируется энергией, поставляемой жидкости воздушным потоком на единицу жидкой массы. Но при воздействии газового потока на тонкие слои жидкости она [c.30]

В отличие от синфазности, организуемой при течении пленки жидкости по поверхности с регулярной шероховатостью, активно взаимодействующей со сплошной средой, в данном случае синфазность организована на системе тел, дискретно расположенных вдоль потока сплошной среды. Если при обтекании одиночного тела. [c.31]

Уравнение (1.5.1) предполагает стационарное течение пленки при постоянных физико-химических свойствах жидкости, а уравнение (1,5.2) - перенос энергии в отсутствие энергии диссипации. Граничное условие (1.5.3) исходит из заданных профилей скорости и температуры на входе. [c.36]

Для этого введем в поле течения пленки жидкости линии = Ук(х) и обозначим Ut. x) = и[х, у (л )1, V/, x) = v[x, У(.(х)], 7 (х) = Т х, у (х)], где п (х), П(.(х), Т (х) - компоненты скорости и температуры в направлении координат х и у. Сведем задачу о развитии течения в пленке жидкости и теплообмена в ней к численному определению полей скорости и температуры, а также межфазной поверхности Н х), которая в процессах фазового превращения существенно меняется вследствие переменного расхода по длине пленки. Обозначим величину изменения расхода для всей пленки жидкости через Р х). По определению она равна и [c.36]

Ламинарное течение пленки наблюдается только в верхней части [c.413]

Рассмотрим сначала теплоотдачу при конденсации насыщенного пара и ламинарном течении пленки. Пренебрегая конвективным переносом теплоты в пленке, запишем приближенно тепловую нагрузку формулой теплопроводности [c.413]

Режим течения пленки можно оценить по числу Рейнольдса, выраженному через среднюю скорость жидкости w и среднюю толщину пленки б [c.414]

При Res > 400 течение пленки носит турбулентный характер. Методика расчета теплоотдачи в этих условиях рассмотрена в [9]. [c.415]

Для описания ламинарного режима течения пленки с гладкой поверхностью всегда правомерно использовать уравнения движения в приближении теории пограничного слоя. Это объясняется тем, что [c.156]

ВОЛНОВОЙ РЕЖИМ ТЕЧЕНИЯ ПЛЕНКИ [c.162]

В 1948—1949 гг. появились две статьи П.Л. Капицы [14, 15], которые оказались основополагающими в изучении проблемы волнового режима течения жидких пленок. В первой из них [14] была изложена приближенная теоретическая схема описания закономерностей развитого волнового течения. В частности, отмечалось, что волновой режим течения является основным гидродинамическим режимом для стекающих пленок. Во второй [15] были представлены экспериментальные результаты измерений характеристик волнового течения пленок по вертикальной поверхности. Эти работы стимулировали последующие исследования как теоретического. [c.162]

Волновой режим течения пленки [c.163]

Рис. 4.3. Развитие волнового режима течения пленки

Аналитическое решение для расчета локального коэффициента теплоотдачи при ламинарном течении пленки (Re = = ay /v<400), полученное В. Нуссель-том в 1916 г., имеет вид [c.88]

Формула справедлива при ламннарпом течении пленки конденсата, т. е. ири [c.164]

Указание. Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После иахождения значения Д/ необходимо проверить режим течения конденсата. [c.166]

В первых экспериментах в Брнстоле использовались простые стальные пластинки, которые впоследствии были дополнены стальными зеркалами, образующими внешнюю сторону сосуда, по. которой происходило течение пленки, так что можно было измерять толщины и покоящихся, и движущихся пленок. Были приняты меры для ограничения теплоподвода по подвесу, для чего на нем крепился дополнительный небольшой сосуд с жидким гелием (фит. 80). [c.857]

Таким образом, последние наблюдения согласуются не с результатами второй методики Лонга и Мейера, а с результатами первой. Причина этого не совсем ясна, возможно, что она связана со значительными неточностями в измерениях адсорбции. Если образованию пленок Не II свойственны некоторые специфические особенности, то можно представить себе, что во второй методике капилляры были целиком заполнены жидкостью. Поэтому можно с удовлетворением отметить, что полученные Лонгом и Мейером с помощью первой методики температуры наступления сверхтекучести хорошо согласуются со значениями, найденными Бруэром и Мендельсоном [172], иснолт.-зовавшими тепловой метод, описанный выше. Результаты обеих работ представлены кривой на фиг. 98, где крестики соответствуют методу с течением пленки через капилляры, а кружки—тепло ному методу. [c.872]

Re,(p = 4 ()A(,/v - число Рейнольдса, характеризующее ггереход ламинарного режима течения пленки в турбулентный [c.9]

Как следует из рис. 1.12, наблюдается расслоение кривых, пре,дставляющих зависимость амплитуды волны от величины числа Рейнольдса. Это связано с тем, что для течений с поверхностью раздела существуют два характерных числа, ответственных за смену гидродинамических режимов (переход от ламинарного режима течения пленки к турбулентному) числа Ке и у = стр" (), ) . [c.20]

Факт перехода ламинарного режима течения пленки в турбулентный в зависимости величины чисел Ке и у бьгл установлен экспериментально [31]. Используя комплекс указанных чисел можно построить единую обобщенную зависимость (рис. 1,13). Это единственная зависимость, которая обобщает экспериментальные данные в широком интервале изменения физико-химических свойств. Для практического расчета рекомендованы формулы [c.20]

Несмотря на то, что при анализе волнового течения пленки жидкости и массообмена в ней формально соблюдаюз ея основные внешние признаки турбулентности -к осредненной скорости добавляется скорость пульсационного движения (1.3.12), а также добавка к потоку вещества, обусловленному турбулентным переносом (третий член уравнения (1.3.8)) - все эти добавки не носят случайный характер. К тому же, как показано ранее, при пленочном волновом течении соблюдается основной принцип самоорганизации (см. 1.1). [c.22]

Вынужденное движение пара влияет на величину коэффициента теплоотдачи. Движение пара вдоль вертикальной поверхности вниз увеличивает скорость течения пленки, уменьшает ее толщ,ину и увеличивает коэ4)фициент теплоотдачи. Когда направления движения пара и пленки противоположны, то при небольшой скорости пар тормозит пленку и ухудшает интенсивность теплообмена, но при дальнейшем увеличении скорости пленка сдувается паром, и коэффициент теплоотдачи увеличивается. При увеличении давления влияние скорости пара на коэффициент теплоотдачи при конденсации усиливается. [c.415]

Сложность явления и многообразие возможных ситуаций не позволили пока получить полное решение этой проблемы. Но отдельные вопросы этой проблемы решены. Так, для турбулентного режима течения пленки конденсата в условийх, когда движение пленки определяется ее взаимодействием с движущимся паром, [c.416]

Проанализируем, как влияет касательное напряжение т" на течение пленки. Положительным значениям т" отвечает увлечение пленки в направлении ее свободно-гравитационного стекания, отрицательным значениям т" соответствует торможение пленки при движении газового потока вверх, навстречу стекающей жидкости. Примем, что при варьировании т" толщина пленки остается неизменной (5q = = onst) благодаря соответствующему изменению расхода Гд. Из (4.16) видно, что при т"> О расход жидкости возрастает с ростом т", что совершенно естественно газ (пар) ускоряет жидкость и увеличивает ее расход. При тормозящем действии пара т" < О расход жидкости снижается, так как теперь жидкость в области свободной поверхности замедляется и даже стремится начать двигаться вверх. При [c.161]

РЕЗУЛЬТАТЫ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛЦЦОВАНИЙ ВОЛНОВОГО ТЕЧЕНИЯ ПЛЕНКИ [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...