Р пропорционально-интегральны

Пропорционально - интегрально-дифференциальный или ПИД-р е г у л я т о р. Передаточная функция регулятора записывается в виде [c.758]

Пропорционально-интегрально-диф-ференциальный р(р) = Ар(1 + [c.532]

Величиной Ж°2 , т. е. собственным моментом перехода обертона (28)д можно пренебречь, особенно в Н-комплексах, где интенсивность полосы колебаний связанных А—П велика даже по сравнению с основной полосой свободных А—Н р]. Следовательно, (пропорциональные I М р) интегральные интенсивности компонент дублета >128 ч относятся как 6 и а , т. е. [c.229]

В одном из двух вариантов р-метода ( 10) на поверхности металлического тела, на котором происходит дифракция, ставится условие, состоящее в том, что скачок нормальной производной и пропорционален функции Ип, сама она на 5 непрерывна. Собственным значением является коэффициент пропорциональности р . В этом методе и удовлетворяет особенно простому интегральному уравнению на 5 [c.14]

Интегральная интенсивность сверхструктурных отражений будет пропорциональной значениям 5 г и, таким образом, в соответствии с (17.11) пропорциональна 5 . Следовательно, параметр дальнего порядка Брэгга—Уильямса 5 можно получить с точностью до знака из измерений интенсивностей сверхструктурных отражений. Этим путем были получены значения параметра дальнего порядка для Р-латуни, которые сравнивались со значениями, полученными на основании модели Изинга и различных приближенных, хотя н более реалистичных теорий [53]. [c.378]

На рис. 81, а значения размеров меньших Ха будут у всех деталей, изготовленных за промежуток времени от / = О до = 1-Следовательно, значения Р (х) пропорциональны / и интегральный закон на участке Ха -- Хв может быть выражен через уравнения прямой линии [c.163]

После выполнения первых трех операций в фурье-плоскости одномерные спектры будут расположены в виде некоторой радиальной структуры-звезды (см. рис. В.6,в) Поэтому плотность отсчетов в двумерном спектре по координате р обратно пропорциональна р. Это видно также из выражения (1.34) Отсюда становится ясным физический смысл четвертой операции. Она выравнивает интегральную плотность отсчетов в спектре по всей частотной плоскости. [c.31]

Между интегральными масштабами ьо и Ей существует пропорциональная связь 1 x1 Ей =Р, при этом р линейно возрастает с увеличением интенсивности турбулентности в диапазоне р=0,5...0,8. [c.306]

М. м. особенно широко используются в теории оптических резонаторов для составления интегральных ур-ыий, к-рым удовлетворяют поля мод резонаторов, и для описания эволюции рождающихся во многих резонаторах пучков с самовосцроизводящейся (сохраняющей свою форму при распространении) структурой, простейишм из к-рых является гауссов. Распределение ноля гауссова пучка ширины w с радиусом кривизны волнового фронта р пропорционально [c.74]

Применим пропорЦиОнально-интеГральНый регулятбр и Ёыберем Та равным 5, 15 и 45 мин. Для того чтобы учесть частотные характеристики регулятора на диаграмме Боде, примем, что /(р=1. Фактический коэффициент усиления регулятора (при Кр=1), умноженный на приведенный модуль частотных характеристик элементов объекта, может рассматриваться как приведенный модуль системы в целом. Величина обратная этому модулю, представляет собой максимальное значение произведения КрКв. Из табл. 6-1 следует, что если постоянная времени интегрирования равна периоду, то допустимое значение коэффициента усиления регулятора уменьшается па 30%, а критическая частота — на 15%. [c.159]

Р означает, что интеграл берется в смысле главного значения). Оптич. теорема (5) выражает Гт ( ) через полные сечения, а сумма Ке А Е) [а - -- -11т Л .(Ь ) Р пропорциональна дифференциальному сечению. Т. о., соотношения (14) допускают прямую экспериментальную проверку. Определенная на их основе константа взаимодействия оказалась равной 2 = 14— 15. к сожалению, в силу интегрального характера, соотношения (14) мало пригодны для проверки фундамент, принципов, использованных при их выводе. Напр., в области малых энергий до 300 Мэе яК-рассеяние определяется в основном одним резонансом (см. Пи-мезоны), к-рый приводит к характерной знакопеременной зависимости КеЛ, от анергии. Резонансное рассеяние удовлетворяет дисперсионным соотношениям (14), и обнаружение малых отклонений от них в этом случае эксперимеп-талы 0 крайне затруднительно. [c.527]

Выявленное методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления существование интегральной характеристики поверхностного слоя в каждый момент времени обусловило необходимость выбора нагрузки на пирамиду, при которой отпечаток характеризует среднеагрегатное состояние исследуемого сплава. В противном случае разброс значений, связанный с раздельным измерением микротвердости феррита и перлита, делает невозможным анализ закономерностей структурных изменений методом микротвердости. Известно, что твердость феррита по Бри-неллю в зависимости от величины зерна колеблется в пределах 65—130 кгс/мм в то время как твердость перлита (также в зависимости от величины зерна) составляет 160—250 кгс/мм при средней твердости стали 45 160—180 кгс/мм [ИЗ]. Опробование нагрузок на пирамиду от 10 до 200 го показало, что минимальной нагрузкой, характеризующей среднеагрегатную твердость стали-45, является Р = 50 гс, при этом глубина отпечатка составляет 3—4 мкм. Результаты измерения микротвердости представлены на рис. 32. Условия трения аналогичны тем, при которых проводились исследования методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления. Из приведенных результатов следует, что изменение микротвердости аналогично изменению ширины дифракционной линии (220)a-Fe и электросопротивления. С увеличением нагрузки число циклов до разрушения уменьшается, а среднее максимальное значение микротвердости, пропорциональное величине действующей деформации, увеличивается (рис. 33). Количественная оценка числа циклов до разрушения по результатам измерения микротвердости совпадает со значениями, полученными двумя предыдущими методами (рис. 34). [c.59]

Для вывода приближенных формул, связывающих контактные давления и перемещения, примем допущение о линейности эпюры контактных давлений и их пропорщюнальности контактным смятиям, причем коэффициент пропорциональности X выбирается для случая внецентренного сжатия балки, имеющей ту же ширину, что и площадка контакта [5]. Эпюра контактных давлений при нераскрытом стыке представляет собой трапецию, при частично раскрытом стыке - треугольник той же площади (табл. 3.5). Принятые допущения позволяют заменить эпюру контактного давления двумя интегральными характеристиками — осевым усилием Р и контактным моментом М , равным произведению Р на плечо действия этого усилия относительно середины площадки контакта, т.е. Мк = Рс. Формулы для осевых и угловых перемещений 5 и середины площадки контакта, соответствующие принятым допущениям, приведены в табл. 3.5 для различных условий в стыке. Зависимость между контактными усилиями и перемещениями иллюстрируется на рис. 3.3 в виде соответствия между двумя областями в координатах РЬ—М (а) и 8—фЬ (б), где Ь — ширина площадки контакта. Проходящие через начало координат лучи, соответствующие отношению с/Ь = onst, при этом отображении не искривляются. В секторах I, относящихся к нераскрытому стыку, не искривляются также координатные линии (сплошные линии и пунктир с точкой). Переход к частичному раскрытию стыка (сектор П) со- [c.53]

Если в зоне конденсации нет Kopi уравнения, то Л1мии = 7- На енове вышеприведенных уравнений в работе [Л. 5-98] был проведен численный расчет для натриевой тепловой трубы. Исходные данные радиус отверстий фитиля 0,1 мм, пористость 0,5, коэффициенты конденсации и аккомодации = 0,1 р = 0,1. Результаты расчетов приведены на рис. 5-60 для трех значений температуры при пропорциональном изменении каждой зоны lift 0,36 ljl = 0,5, Ri = = 1 см). При работе трубы в вертикальном положении (кривая 4) Смаке увеличивается мало по сравнению с горизонтальным расположением трубы. Одновременно с рассмотренным методом расчета сделаем упрощенный расчет тепловой трубы. Теория расчета приведена в 1-м издании справочника. Рассмотрим стационарный режим работы тепловой трубы. Примем следующие допущения 1) площадь конденсатора значительно больше площади испарителя 2) тепловой поток, температура жидкости и пара постоянны по всей длине х конденсатора, причем пар имеет постоянное давление р 3) пар конденсируется на поверхности конденсатора и имеет постоянную скорость и , перпендикулярную к поверхности 4) пористый фитиль является изотропным и несжимаемым. Тогда получим общее интегральное уравнение энергии (неразрывности) импульса в виде [c.396]

В некоторых регуляторах старых конструкций постоянная времени интегрирования не может быть установлена меньше 6 сек. Эти регуляторы значительно менее пригодны для работы на малоинерционных объектах, чем регуляторы новых разработок, у которых минимальное значение постоянной времени интегрирования составляет 0,3 сек. В системах регулирования расхода необходимо, как правило, вводить интегральное воздействие, так как максимальный коэффициент усиления регулятора обычно низок и при возмущении по нагрузке имеет место большая остаточная неравномерность. Воздействие по производной вводить не рекомендуется, так как оно способствует усилению влияния высокочастотных помех. В некоторых случаях для регулирования расхода устанавливают иропорционально-интегрально-дифференциальный регулятор с полностью выведенным воздействием ио производной. Этого делать не следует, так как у некоторых регуляторов при этом остается время воздействия по производной, равное 0,1 мин. Простейший регулятор, разработанный главным образом для работы з системах регулирования расхода и предназначенный для установки на клапане [Л. 6], имеет фиксированный диапазон пропорциональности (250%, или р = 0,4) и регулируемый диапазон времени интегрирования 1—50 сек. [c.346]

Можно поставить вопрос, не является ли этот закон более общим, чем кинетическое уравнение (3.12) (или (3.18)). Рассмотрим случай анизотропного металла, но столкновения будем предполагать упругими. Для этого вернемся к выражению (3.10). Так как / (/о) обращается в нуль, то, как уже говорилось, останется лишь (/1). т. е., вообще говоря, некоторый линейный интегральный оператор, действующий на /1. При подстановке / в левую часть кинетического уравнения (в форме (3.18)) получаем выражение, пропорциональное а/о/а Ц. Следовательно, можно предположить, что /х пропорционально дfJд l. Эго подтверждается, поскольку интеграл в (3.10) берется вдоль изоэнергетической поверхности, и дfJд l (и другие множители, зависящие от энергии) можно вынести за знак интеграла. Огсюда и из соображений четности по р следует, что функция /1 должна иметь вид [c.44]

Методы численного решения систем типа (3.39) будут подробно нами рассматриваться в п. 4.2, а сейчас лишь напомним, что в основе этой системы лежат предположения о сферичности рассеивающих частиц и априорное задание показателя преломления аэрозольного вещества т = т —т"1 в пределах зондируемого слоя [ЯьЯг]. В силу этого изложенная выше теория многочастотного касательного зондирования приводит к вычислительным схемам обращения оптических данных, применимых при тех же исходных допущениях, что и в методе многочастотного лазерного зондирования. Это обусловлено единством методологического подхода к теории оптического зондирования рассеивающей компоненты атмосферы. Вместе с тем необходимо обратить внимание на то обстоятельство, что требования к выполнению указанных выше допущений существенно различны для указанных двух методов. Действительно, уравнения теории касательного зондирования относительно локальных оптических характеристик светорассеяния являются интегральными, причем первого рода, и поэтому вариации бРех (то же самое бт и б/)ц), обусловленные ошибками Ат в задании подходящих значений т, слабо сказываются на значении интегралов (3.24). В силу этого схемы обращения в методе касательного зондирования более устойчивы к неопределенностям при априорном задании соответствующих оптических операторов в (3.39). В локационных задачах оптические сигналы Р %1,г) прямо пропорциональны значениям аэрозольных коэффициентов обратного рассеяния (Зя(Я/, г), и поэтому вариации бРяг связанные с Дт, непосредственно сказываются на точности интерпретации оптических данных. [c.166]

Если ут Р 1, то амплитуда 2Р состояния ар прямо пропорциональна Е,, и соответственно, по излучению квантов лайман-альфа можно найти у(<) в любой точке х. При х = 0,6г1от амплитуда ар имеет максимум. Если 7Т<1, то амплитуду ар нужно находить с помощью уравнения (283), так что она накапливается со временем. Соответственно, связь ар(г) с г(/) оказывается интегральной, но это не исключает возможность передачи информации. [c.278]

Точка ветвления q = п в интегральном представлении отраженного поля Pf, как мы видели в п. 13.2, дает дифракционную компоненту отраженного поля - боковую волну. Также nq = - п является точкой ветвления коэффициента отражения. Ее вклад в р содержит боковую волну, след которой на границе раздела распространяется в отрицательном направлении оси Ох. Амплитуда этой волны пропорциональна Ф(-п) и, aie-довательно, весьма мала для осгронаправленных пучков. Однако рассматриваемая обратная боковая волна существенна в тех областях пространства, где она отделяется от зеркально отраженной компоненты Рг- [c.297]

Если в слоистой среде при 2 -> +< скорость эвука стремится к значениям С2,з, то существуют две боковые волны, в которых горизонталь-ные компоненты волнового вектора равны соответственно о /сг и со/сз [48, 34.4). При исчезновении неоднородности в полулространстве, содержащем источник, одна из боковых волн вырождается в прямую волну ехр(г А / ). Если жидкость занимает полупространство 2 < Я, а при 2 = Я расположена абсолютно мягкая, абсолютно жесткая или имледансная граница, то остается только боковая волна с = со/сг. В условиях волноводного распространения звука на больших расстояниях от источника амплитуда боковой волны р, , как правило, пропорциональна [48, 27.4 и 34.4). Волна р, приобретает специфические черты, когда в интегральном представлении поля вблизи точки ветвления находится полюс подынтегрального выражения. Это происходит, когда частота звука близка к критической частоте, при переходе через которую меняется число распространяюшихся мод (см. 15 и [52, гл. 7)). В случае совладения полюса и точки ветвления (т.е. на критической частоте) согласно [c.315]

При усчовных обозначениях приборов на первом месте стоит индекс параметра (Т —температура Р — давление — уровень f — расход С — фйзико-химический состав и т. д.), на втором — функция нриборов / — показание — регистрация А — сигнализация С — регулирование с обозначением вверху закона позиционное — Пз, пропорциональное — Я, пропор-цнснально-интегральное — ПИ). Индекс функции может стоять и на третьем месте при выполнении прибором нескольких функций. [c.160]

Так как в первом приближении мощность преломленной волны пропорциональна мнимой части комплексной диэлектрической проницаемости магпитодиэлектрического слоя, являющейся функцией интегральной влажности Р р = m(W) = We", находят величину интегральной влажности W но объему взаимодействия с учетом известного выражения [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...