Движение усталостных трещин

Затупление вершины трещины может быть осуществлено с одновременной переориентировкой расположения зоны пластической деформации (А. с. 1366343 СССР. Опубл. 15.01.88. Бюл. № 2). Приложение растягивающей нагрузки может быть проведено не в том же направлении, в каком действовало эквивалентное эксплуатационное растягивающее напряжение, а, например, под углом 45" к его вектору. Тогда возникающие остаточные напряжения в созданной пластической зоне будут ориентированы по направлению оси растяжения. Они создадут предпосылки для изменения траектории движения усталостной трещины в элементе конструкции в эксплуатации после проведенных операций по ее торможению. Изменение траектории будет сопровождаться снижением скорости роста трещины, в том числе и из-за контактного взаимодействия берегов трещины. Указанный эффект достигается после выполнения у вершины трещины в элементе конструкции шести отверстий симметрично плоскости трещины (рис. 8.34). Средние отверстия используются для растяжения элемента конструкции и определения величины усилия, раскрывающего берега трещины. Далее продолжается растяжение элемента до усилия, превышающего в 3 раза усилие раскрытия берегов трещины, а затем осуществляют растяжение вдоль [c.454]

ДВИЖЕНИЕ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН [c.434]

Относительно гладкая поверхность усталостного излома в зоне распространения трещины для некоторых металлов характеризуется рельефом, оставленным при перемещении фронта трещины. В качестве примера на рис. 6.9 представлена фотография усталостного излома лопатки паровой турбины, начавшегося с острой выходной кромки А. Этот рельеф явно имеет полосчатую структуру, образованную при движении края трещины. [c.115]

Сопоставим кинетику трещин, описываемую уравнениями синергетики (4.20) и (4.21), с кинетикой усталостных трещин, которая рассматривается с позиций механики разрушения, используя две пересекающиеся кривые, описываемые уравнением Париса с коэффициентами показателя степени при КИН Шр= 2 до точки перехода, а далее — Шр = 2 (рис. 4.4). Сопоставляемые уравнения отличаются друг от друга только записью, тогда как управляющие параметры в уравнениях (4.20) и (4.21) включают в себя все константы уравнения Париса, в том числе и напряжение. Поэтому далее мы будем рассматривать процесс распространения усталостной трещины на мезоскопическом масштабном уровне, как протекающий в два этапа на уровнях мезо I и II и описываемый двумя уравнениями движения (4.20) и (4.21). [c.198]

Итак, на начальном этапе развития усталостной трещины с низкой скоростью, когда доминирует процесс усталостного разрушения за счет развитого процесса скольжения формирование рельефа излома наименее энергоемко и рассеивание энергии имеет неупорядоченный характер. Низкая скорость магистрального роста трещины в этом случае является следствием того, что трещина в каждом локальном объеме металла перед фронтом трещины движется в произвольном направлении в пространстве. Интегральная оценка скорости магистрального роста трещины отражает не истинные затраты энергии на развитие трещины, а лишь интегральное взаимодействие между отдельными локальными разориентированными в пространстве участками фронта движущейся трещины. Именно этот эффект и создает условия для движения трещины (интегрально) с низкой скоростью и кажущимися низкими затратами энергии. [c.269]

Движение трещины от отверстия под болты в сторону отверстия под вал двигателя происходит в поле центробежных сил, которые определяют длительную статическую выдержку материала иод нагрузкой. Поскольку длина трещины возрастает, а процесс подрастания трещины при чистом скольжении связан с высокой скоростью роста трещины и происходит быстро при постоянном уровне внешней нагрузки, есть основания полагать, что трещина движется в условиях слабо возрастающего по величине коэффициента интенсивности напряжения. Именно это определяет значительную протяженность зоны II, в которой подрастание трещины происходит в закритической области с высокой скоростью (десятки и сотни микрон за один полет). Выявленное поведение материала, с развивающейся усталостной трещиной по направлению от крепежного отверстия под болт к валу двигателя, согласуется с результатами расчета на прочность дисков [2]. [c.547]

Результаты регистрации движения фронта усталостных трещин в виде текущих степеней повреждения Di и соответствующих им чисел циклов Nt i обрабатывают с использованием уравнения 1[186] [c.38]

При минимальном упругопластическом стеснении () = 1, а, /по 2 = = 0,82 и 2гс = 2г , при максимальном упругопластическом стеснении (7 =. 3 [12], ст /ао,2 = 0,47 и 2г = 2г ".Конечность зоны пластической деформации, требуемой для движения трещины в условиях упругопластического деформирования, определяет размер дискретного приращения трещины за цикл. Поскольку достижение Пц/по,2 является верхней границей автомодельного роста усталостной трещины, представляется целесообразным определение пороговой длины трещины I = отвечающей достижению Он/Но,2 = 0,82 при испытании лабораторных образцов на усталость при построении кривой усталости с целью определения предела усталости [c.198]

Таким образом, стадийность процесса развития усталостной трещины требует более тщательного изучения природы разрушения с учетом особенностей дискретного характера усталостного разрушения и с использованием подходов линейной механики разрушения. Полученные результаты позволили детализировать стадии развития усталостной трещины, ввести новые пороговые значения амплитуды коэффициента интенсивности напряжений AKf и АК , характеризующие циклическую трещиностойкость, и дать им физическую интерпретацию, а также установить соответствующие им пороговые скорости роста трещины (vlh = а, за цикл и щ), характеризующие изменения кинетики и особенностей механизма разрушения. Процесс роста усталостной трещины следует рассматривать с позиции дискретного разрушения с учетом существования кванта разрушения, а также предельной запасенной энергии, накапливаемой при циклировании и контролирующей кинетику роста трещины (движение дислокаций и процесс повреждений в результате пластической деформации в локальном объеме). [c.257]

Начальные трещины этого типа могут проявиться во время сварки соединений, в частности, если сварка производится в условиях жесткого подкрепления, ограничивающего усадку расплавленного металла шва и вызывающего возникновение больших усадочных сил. Они облегчают возникновение и распространение усталостных трещин, механизм и направление движения которых существенно отличаются от таковых трещин, распространяющихся в изотропном материале. [c.267]

В зоне развития трещины усталости обычно видны характерные усталостные линии (4 на рис. 20.5). Картина расположения этих линий отчасти напоминает мгновенную фотографию волн, распространяющихся на поверхности водоема из точки, аналогичной очагу разрушения. Усталостные линии —это следы продвижения фронта трещины. Появление этих линий связано прежде всего с переменной скоростью продвижения фронта трещины. Это движение периодически замедляется, а затем снова ускоряется. Замедлению или ускорению движения фронта трещины способствуют прежде всего изменения нагрузки в процессе эксплуатации. [c.336]

На стадии циклического упрочнения появляются первые микротрещины размером 1 мкм за счет накопления несовершенств кристаллической решетки (дислокаций, вакансий) и их движения к фаницам зерен. Эта стадия характеризуется множественными перемещениями дислокаций, повышением их плотности, формированием самоорганизующихся дислокационных структур и упрочнением материала. Стадия циклического упрочнения заканчивается достижением линии необратимой повреждаемости (линии Френча), на которой размер микротрещин сопоставим с размерами зерен материала. Этим заканчивается период зарождения усталостных трещин. [c.22]

Предполагается, что зародыши усталостных трещин, из которых впоследствии и образуются трещины, распространяющиеся зачастую до разрушения, возникают в результате движения дислокаций, приводящего к появлению тонких полос скольжения на поверхностях кристаллов. Напомним, возвращаясь к рис. 3.7, что приложение статического касательного напряжения приводит к появлению на поверхности кристалла уступов или ступенек скольжения высотой порядка 10 —10 = см. Эти полосы скольжения обычно считаются крупными полосами скольжения. При циклическом нагружении уступы обычно имеют высоту около 10 см, при этом наблюдаются тонкие полосы скольжения. Эти полосы в конечном счете оказываются именно теми местами, где зарождаются усталостные трещины. Усталостные полосы скольжения являются источниками возникновения на поверхностях кристаллов выступов и канавок [45], показанных схематично на рис. 7.3, в результате смены направления скольжения при смене знака нагрузки. [c.170]

В ГОСТ 25.506-85 в качестве критерия корректности определения начала движения трещины принято статическое подрастание трещины N, равное 0,3 мм для образцов толщиной if не более 30 мм или 0,01 f для образцов толщиной свыше 30 мм. Поэтому в случае, когда статический подрост трещины /V при испытании оказался больше приведенного выше критерия, to необходимо испытать дополнительно не менее четырех одинаковых образцов в одних условиях испытания. При этом длина исходных усталостных трещин / о, измеренных на боковых поверхностях образцов, должна отличаться не более чем на 10 %. [c.100]

Исследования отклика системы на скорость движения усталостной трещины открыли возможность резкого повышения информативности опытов по механическим испытаниям при учете критических точек [3]. Процессу разрушения, как и другим неравновесным процессам, свойственны стадийность и многомасштабность. При циклическом нагружении легче всего изучать особенности разрушения на различных масштабных уровнях [32-35]. Путь к этому открыла линейная механика разрушения, так как позволила описать локальное (у края трещины) напряженное деформированное состояние. При матическом на1ружении образца с предварительно созданной трещиной трудно обеспечить ус]ювия плоской деформации на фронте трепщны. Напомним, что условия плоской деформации предполагают образование у края трещины зоны пластической деформации, пренебрежительно малой по сравнению с длиной трещины. Для этого требуется испытать крупно1абаритные образцы при пониженной температуре (в случае пластичных материалов). [c.300]

Схема экспериментальной установки представлена на рис. 75, б. При проведении испытаний на этой установке скорость вращения снижалась с 3000 до 260 мйн" . Часть испытаний была проведена при скорости вращения 10Q0 мин" Снижение скорости приложения нагрузки было сюуществлено с целью уменьшения вибраций и обеспечения более концентрического движения усталостной трещины. Машина была оборудована автоматическим выключателем, срабатывающим при разрушении образца. После разрушения две части об [c.233]

Изменение формы фронта усталостной трещины по мере ее роста указывает на то, что отдельные участки трещины движутся с различной скоростью. В начале двйжения трещины ее концы имеют значительно меньшую скорость, примерно на 20- 30%, чем середина. Однако по мере увеличения площади, занимаемой срезанными кромками образца, это отставание становится мало заметным, а к концу усталостного разрушения отмечается тенденция к более быстрому движению концов трещины. Из этого следует, что развитие вязкого разрушения по краям образца способствует не уменьшению скорости движения усталостной трещины, а даже, наоборот, некоторому увеличению по сравнению со скоростью движения трещины в середине толщины образца, где разрушение имеет более хрупкий характер. [c.331]

На фрактограммах, Иолученных с участков зоны 3, где усталостная трещина продвигается ускоренно, иногда наблюдались квазиборозд чатые структуры типа показанной на рис. 141, И, б. Бороздки в этих случаях имеют вид неглубоких расслоений небольшой протяженности и располагаются перпендикулярно направлению движения усталостной трещины. [c.345]

Различное расположение полос деформации относительно направления движения магистральной трещины, возможно, связано с разным направлением движения трещины в начале и в течение процесса разрушения. Известно, что при отсутствии концентрации напряжений усталостное разрушение развивается из одного очага. При на/1И-чии концентратора количество очагов увеличивается. В данном случае образцы имели острый надрез в виде кольцевой выточки, и очаги разрушения возникали одновременно в нескольких местах. Из каждого такого очага развивались концентрические трещины, центры которых располагались на поверхности надреза. При этом направление полос деформации в зонах, расположенных вблизи поверхности надреза, совпадают с радиусом образца, т.е. параллельно напряжению движения магистральной трещинь . После лин ия отдельных, очагов разрушения образуется общий фронт усталостной трещины в виде окружности, центр которой совпадает с центром образца. При движении этого фронта к центру образца полосы деформации могут располагаться перпендикулярно направлению движения усталостной трещины. [c.345]

В зоне зарождения и распространения усталостной трещины микрорельеф поверхности разрушения сталей такого типа имеет волокнистую структуру, в которой лишь редко встречаются участки типа "квазибороздок". Эти квазибороздки имеют сложную морфологию, и по ним нельзя определить скорость движения усталостной трещины. При продвижении грещинь в глубь образца поверхность разрушения характеризуется более развитым микрорельефом. [c.346]

Рис. 142. Поверхность разрушения образца стали 12Х1,8Н9Т после программного нагружения при ст, = 220 МПа (зоны 4—f) и ст, 160 МПа (кольца 1—4). Стрелкой показано направление движения усталостной трещины, Х42

Разрушение вследствие фреттинг-коррозии характеризуется обесцвечиванием металлической поверхности, а в случае колебательного движения — и образованием язв в этих язвах зарождаются усталостные трещины. Быстрое превращение металла в оксид само по себе обусловливает неисправность в работе механизмов, так как нарушается точность размеров, а продукты коррозии могут вызывать забивку или заедание. Продукты коррозии вытесняются из-под трущихся поверхностей, в случае стали они состоят в основном из a-FejOs небольшим количеством порошка железа [84]. При длительных испытаниях никеля продукты коррозии представляют собой NiO и малые количества Ni для меди — это ujO и немного GuO и Си [851. [c.164]

При росте усталостной трещины переход через кризис фрактохрафически часто выяыгястся в образовании бороздчатого рельефа с шагом бороздки, увеличивающимся с увеличением длины трегцины [35]. При трещина растет прерывисто, с остановками (рисунок 4.30), а при за каждый цикл нагружения образуется одна бороздка. Размер бороздки в направлении движения трещины - это память о размере фрактального микрокластера минимальный размер его равен Й=В 1/цикл. [c.303]

Итак, с момента возникновения усталостной трещины в металле при достижении порогового коэффициента интенсивности напряжения (КИН) Kth формирование свободной поверхности при подрастании трещины определяется процессом мезотуннелирования, для которого характерно чередование интенсивности затрат энергии между областями, формирующими туннели, и областями, являющимися перемычками между ними. При низком уровне интенсивности напряженного состояния расстояние между мезотуннелями велико, что приводит к эффекту движения трещины в каждом туннеле путем разрушения материала при нормальном раскрытии трещины в направлении перпендикулярном магистральному направлению роста трещины. Фронт трещины раздроблен, доминирующим механизмом разрушения является скольжение при небольшом участии ротационных мод деформации и разрушения, обеспечивающих завершение процесса отсоединения областей металла по поверхностям реализованного сдвига. [c.182]

В алюминиевых лопатках направляющего аппарата ГТД, когда распространение трещин происходит под действием вибрационных нагрузок квазихрупко, предлагается использовать отверстия в качестве ловушек для трещин [73]. Целесообразность применения данного подхода обусловлена тем, что если трещина достигала критического размера в межремонтный период, то требовался досрочный съем двигателя. Под критическим состоянием в данном слз чае подразумевался сам факт выявления в эксплуатации усталостной трещины. На основе стендовых испытаний, обобщения опыта эксплуатации двигателей и тензометри-рования лопаток были выявлены наиболее напряженные и потенциально опасные зоны с точки зрения зарождения и роста усталостных трещин. Предложено, после обнаружения в межремонтный период на лопатке трещины выполнять в ней два отверстия в строго определенных напряженных зонах, к которым будет устремлено движение развивающейся трещины. После попадания в отверстия трещина будет остановлена или заторможена, а двигатель можно дальше эксплз атиро-вать с заторможенной трещиной. [c.445]

На практике сферические частицы очень редко встречаются в системах скольжения с однонаправленным движением, так как в этих условиях всегда есть возможность того, что попавшая в раковину частица рапо или поздно будет из нее выбита. Достаточное количество сферических частиц образуется лишь при фреттинге и в подшипниках качения при раскрытии и закрытии усталостных трещин. [c.101]

Автор совместно с М.О.Левицким изучал влияние содержания углерода и термической обработки углеродистых сталей на время до зарождения и скорость роста усталостных трещин в различных средах. Показано (рис. 41), что максимальная долговечность до зарождения трещины в воздухе, 3 %-ном растворе Na I и 20 %-ном растворе H2SO4 наблюдается у стали 45 при HR 38, а у стали У8 при HR 45, что соответствует тро-оститной структуре. Мартенситная структура обладает наиболее низким сопротивлением развитию усталостных трещин вследствие затруднения пластической деформации и значительных напряжений И рода. Сорбитная и трооститная структуры благодаря высокой дисперсности карбидной фазы затрудняют движение дислокаций и обладают наибольшей выносливостью. [c.87]

Организация хорошего массообмена и предотвращение коррозии пароводяного тракта в парогенераторах с обогревом жидким металлом значительно проще, чем в парогенераторах, обогреваемых водой высокого давления, поскольку при кипении воды и движении пароводяной смеси внутри гладких цилиндрических труб легче обеспечить надежное омыва-ние всего периметра трубы. При использовании слабонаклонных или горизонтальных труб необходимо обеспечить отсутствие расслоения потока, создающего условия глубокого упаривания, и могущего при жесткой конструкции, привести к появлению усталостных трещин из-за неравномерности температур металла по периметру трубы. [c.30]

В процессе эксплуатации нефтепроводов возможны технологические и аварийные отключения насосных агрегатов или изменение режима их работы. Вызываемые этим колебания давления в трубопроводе приводят к циклическому изменению напряжений в теле трубы. При одновременном действий коррозионной среды в зонах концентраторов напряжений возникают условия для ма-лоцикловой коррозионной усталости металл труб. Долговечность трубопроводных систем в этом случае будет определяться временем до зарождения усталостной трещины и скоростью ее роста. На первой стадии происходит накопление микроповреждений кристаллической решетки вследствие движения дислокаций и последующего зарождения трещины. На второй стадии трещина стабильно растет до критического размера и переходит в третью стадию механического разрыва. Продолжительность каждой стадии зависит от напряженного состояния металла труб, частоты изменения давления и температуры перекачиваемого продукта, действия коррозионных сред и поляризации металла при катодной защите магистральных нефтепроводов. Таким образом, для оценки истинного ресурса трубопровода необходимо учитывать циклический характер изменения напряженного состояния металла и особенности коррозионного разрушения сварных соединений. [c.9]

Исследование отклика системы на скорость движения трещины открыло возможность резкого повышения информативности опытов по механическим испытаниям при учете критических точек [И, 36]. Процессу разрушения, как и другим неравновесным процессам, свойственны стадийность и многомасштабность, описываемые кинетической диаграммой усталостного разрушения. Ее построение позволяет выделить стадию субкритического роста усталостной трещины по механизму отрыва (тип [c.191]

Проведение ТВО значительно изменяет параметры трещиностойкос-ти (F ,p, N ) и оказывает заметное влияние на характер распространения усталостной трещины. Трещина распространяется преимущественно по объему неупорядоченной вторичной а-фазы, имеющей мелкопластинчатую морфологию. При этом реализуются все перечисленные выше механизмы. В том случае, если на пути магистральной трещины находится более крупная частица первичной а-фазы, с когерентными микрообъемами а2-фазы, трещина изменяет направление и движется по межфазной а/р-границе (рис. 3.7). При этом образуются вторичные трещины, а скорость движения магистральной трещины снижается. Случаев перерезания трещиной частиц первичной а-фазы практически не наблюдали. [c.206]

Многие элементы инженерных конструкций допускают наличие начальных или возникновение в них усталостных трещин, с которыми они могут продолжать нормально функционировать еще значительное время. Обеспечение требуемой в таких случаях трещиностой кости (живучести) конструкций при переменных внешних воздействиях достигается тремя способами 1 — подбором соответствующих материалов, 2 — специальными конструкторскими решениями, 3 — технологическими мероприятиями при изготовлении и (или) ремонте конструкции. В некоторых случаях для продления работоспособности конструкций при появлении в них усталостных трещин целесообразно снизить уровень возникающих в них нагрузок за счет некоторого уменьшения про- изводительности, скорости движения, грузоподъемности и других выходных параметров. Рассмотрим в отдельности каждый из возможных путей повышения живучести конструкций. [c.60]

Fatigue striation — Бороздчатость усталостная. Параллельные линии, наблюдаемые в электронном микроскопе на изломах или поверхностях усталостной трещины. Линии перпендикулярны к направлению локального распространения трещины расстояние между последовательными линиями представляет движение фронта трещины в течение одного цикла изменения напряжения. [c.955]

Выведем теперь закон движения поперечной усталостной трещины в композите при циклической нагрузке. В этом случае время удобно измерять числом циклов п (т.е. период нафуж ния принимается за единицу времени). При достаточно большом числе циклов до разрушения с переменной п можно обращаться как с непрерьшной. [c.105]

Метод J-интеграла позволяет. оценить интенсивность потока энергии в вершину трещины в процессе упругопластического деформирования в. момент страгивания трещины, когда нормальный участок излома весьма ог()аничен. Критическое значение J q ъ случаях ква-зихрупкого и вязкого разрушений характеризует энергетические затраты, связанные с увеличением поверхности разрушения. Основой для подобной методики явились классические работы Г.П, Черепанова и Дж. Райса. Образец для испытания на изгиб или внецентрен-ное растяжение с усталостной трещиной нагружается с записью диаграммы P—V до начала движения трещины, разгружается и разрушается при циклическом нагружении, После разрушения измеряют длину прироста трещины и ее площадь по излому. Полученную диаграмму планометрируют и определяют работу А, затраченную на страгивание трещины. Поток энергии в вершине трещины J подсчитывают по формуле [c.39]

Если при испытании первого образца была получена диаграмма P—V или P f И, III и IV типов, то необходимо проведение дополнительных исследований одинаковых образцов в однйх условиях испытания с целью экспериментального определения момента начала движения трещины. Программа исследований предусматривает ряд следуюц их друг за другом регламентированных операций а именно статическое нагружение образцов до меньших смещений V или прогиба разгрузку образцов, фиксацию контура статического подроста трещины, окончательный долом образца, замер исходной дл ины усталостной трещины и статического ее подроста. [c.100]

Движение кончика усталостной трещины фиксировали либо непо средственным визуальным наблюдением, для чего на пути роста трещин дег али риски с шагом 1 мм, или с помощью датчиков последовательного разрыва [321, 3221. [c.203]

Определенный интерес представляет Сопоставление траекторий усталостных трещин, распространяющихся в зоне термического влияния, и направлений суммарных главных напряжений, из которых следует, что направление движения трещин приблизительно перпендикулярно направлению главных растягивающих напряжений. Следует отметить, что аналогичный вывод о влиянии главных растягивающих напряжений на путь развития трещин, но применительно к хрупкому разрушению, был высказан Кихарой и Маэдой [326], [c.207]

Изменение режима сварки Приводит не только к уменьшению разницы средних скоростей развития усталостной трещины в разных зонах сварного соединения, но и к существенному их перераспределению по зонам. Так, сварка образцов при промежуточных значениях силы тока (/ = 250-260 А) привела к некоторому снижению средней скорости трещинь в сечении, расположенном На расстоянии 10—35 мм от середины шва и повышению скорости трещины в зоне наплавленного металла. Дальнейшее повышение силы тока сварки до / = 280-300 А существенно снизило феднюю скорость трещины в сечении, расположенном на расстоянии 10—20 мм, и она стала более чем в 1,5 раза меньше средней скорости движения трещины в наплавленном металле. В этом случае долговечность образца, в котором трещина распространялась в зоне тфмического влияния на расстоянии 10—20 мм от сфедины шва, оказалась наибольшей. [c.208]

В литературе известны случаи, когда датчики, используемые для исследования усталостных процессов сами выходили из строя из-за накопления усталостных повреждений. Разрыв электрической цепи, в которую включен датчик, может быть следствием как возникновения и роста трещины в исследуемом образце, так и разрушения самого датчика. Поэтому при проведении подобных испытаний прежде всего была оценена долговечность используемых датчиков гребенчатого типа. Прочность тензорезисторов оказалась достаточно высокой. Так, при длительном испытании (5-10 циклов) ни одна нить тензорезисторов не вышла из строя, все 40 нитей датчиков работали н(ф-мально. Продолжительность испытаний на усталость с использованием тензорезисторов, как правило, была в несколько раз меньше, поэтому нет оснований предполагать, что детчики в лабораторных исследованиях будут выходить из строя из-за накопления усталостных повреждений. Кроме того, при отключении очередного датчика всегда необходимо проверять цепь этого датчика, для того чтобы подтвердить, что отключение системы произошло именно от разрыва нити датчика. Была также оценена возможность погрешности регистрации движения трещины при испытании вследствие неравномерности запаздывания разрыва нитей тензорезистора на разных стадиях ее развития. Для этого была проведена Сфия испытаний, когда после разрыва очередной нити тензорезистора испытание прекращалось, образцы разгружали и вынимали из испытательной машины. Затем их разрушали при температуре жидкого азота. Анализ изломов образцов показал, что практически запаздывание не зависит от длины развивающейся усталостной трещины и на всей длине тензорезистс а составляет не более 0,1 мм. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...