Напряжения напряжения

Непрерывный рост циклов теплосмен и совпадающих по фазе механических напряжений вследствие периодического действия динамических сил при штамповке приводит к искажению кристаллической решетки, фазовым превращениям, пластическим деформациям и соскальзыванию одной части кристаллов относительно другой. В отдельных зернах, в которых термические и механические напряжения превышают предел текучести, происходит образование сдвигов с надрывами в дефектных местах зерен или межкристаллических переходных зонах, что создает разрыхление зерна по плоскости скольжения. В тех зернах или блоках зерен, в которых напряжения превышают прочность сцепления, а запас пластичности оказывается исчерпанным, плоскости скольжения превращаются в трещины. По мере увеличения количества этих трещин в соответствии с увеличением числа цик- лов теплосмен и циклов изменения механических напряжений повышается коэффициент концентрации напряжений и происходит рост трещин. Под действием течения деформируемого металла трещины термической усталости еще больше расширяются, углубляются, и с поверхности штампов выкрашиваются большие частицы металла, внешним признаком чего являются осповидные углубления и впадины. [c.42]

Автоматическое поддержание заданных значений потенциала постоянными в течение длительного времени осуществляют, применяя специальные приборы — потенциостаты различных конструкций. Главной составной частью потенциостата является усилительно-регулирующее устройство, на вход которого подается два напряжения напряжение пары электродов (электрод сравнения и рабочий электрод) и напряжение эталонного источника (рис. 346). На выходе этого устройства создается ток, проходящий через ячейку и поляризуемый рабочий электрод в направлении, при котором разность напряжений на входе устройства становится достаточно малой. При изменении величины или знака эталонного напряжения изменяются величина и знак напряжения между электродом сравнения и рабочим электродом. Так как [c.457]

По мере продвижения трещины сварочные напряжения существенно перераспределяются. На рис. 5.27 показано распределение относительных напряжений, ориентированных нормально к траектории трещины, в случае ее развития при нагружении по варианту № 6 (табл. 5.3). Из сопоставления кривых при L = 0,125 и L = 0,45 t видно, что сварочные напряжения перед вершиной трещины зависят от ее длины и они тем меньше, чем длиннее трещина. Перераспределение сварочных напряжений по мере подрастания трещины приводит к возможности ее развития в область, где исходное поле напряжений было сжимающим [c.319]

Очень большое падение напряжений в интервале углов ро от О до 30° легко понять, поскольку в случае кристалла с первоначальным расположением базисной плоскости почти нормально оси растяжения для достижения Ткр по плоскости скольжения требуются высокие растягивающие напряжения. Однако, когда начинается деформация, базисная плоскость поворачивается в более благоприятное положение, при котором приведенное напряжение сдвига становится выше, так что растягивающее напряжение, необходимое для продолжения деформации, уменьшается. На практике такое падение напряжения часто нивелируется процессом деформационного упрочнения (см. гл. IV) однако для гексагональных кристаллов (с низкой точкой плавления и малым упрочнением при комнатной температуре) при подходящих ориентировках оно наблюдается. Это явление называет- [c.122]

Напряжение, приложенное к электрической изоляции, должно быть значительно ниже того значения, при котором электроизоляционный материал разрушается. Разрушение может происходить в результате сквозного электрического разряда через материал это явление называют электрическим пробоем, а минимальное напряжение, вызывающее электрический пробой,— пробивным напряжением / р, В некоторых случаях при напряжении, более низком, нежели Д р, начинается поверхностный электрический разряд, ие распространяющийся на значительную глубину материала такое явление называется поверхностным пробоем. Напряжение, [c.95]

Создать технологию с непрерывным процессом разрушения массива затруднительно, поэтому дальнейшие исследования были направлены на то, чтобы снять указанные выше ограничения в условиях осуществления электрического пробоя. Требовалось создать условия, при которых пробой породы мог бы быть осуществим даже при наложении электродов только с одной свободной поверхности. В исследованиях электрической прочности жидких и твердых диэлектриков на косоугольной волне импульсного напряжения было установлено, что их вольт-временные зависимости пробоя (далее вольт-секундные характеристики - в.с.х.) характеризуются различным коэффициентом импульса ki. Данный коэффициент определяет степень роста напряжения пробоя на импульсном напряжении по отношению к напряжению пробоя на статическом напряжении (напряжении постоянного тока, тока промышленной частоты). С уменьшением времени экспозиции импульсного напряжения прочность жидких диэлектриков растет быстрее, чем для твердых диэлектриков, что приводит к инверсии соотношения электрических прочностей сред /2/. На статическом напряжении электрическая прочность твердых диэлектриков, как правило, превышает прочность жидких диэлектриков в одинаковых разрядных промежутках. Однако на импульсном напряжении при экспозиции напряжения менее 10- с электрическая прочность диэлектрических жидкостей и даже технической воды возрастает настолько, что становится выше прочности твердых диэлектриков и горных пород. [c.10]

Измерительное устройство бесконтактного регулятора напряжения выполняется на стабилитроне опорном диоде). В стабилитроне при определенном обратном напряжении (напряжении пробоя) происходит резкое увеличение тока без изменения напряжения, причем напряжение на стабилитроне не меняется при изменении тока в большом диапазоне. С опорным напряжением, называе-мьш напряжением стабилизации, в измерительном устройстве сравнивается напряжение генератора. [c.6]

Испытание объектов проводят на нескольких уровнях напряжения. Первый объект испытывают при переменном напряжении, равном ожидаемому пределу выносливости 0к, предварительную оценку которого можно произвести на основании априорной информации. Если первый объект не разрушится до базового числа циклов, то второй объект испытывают при более высоком уровне напряжения, а если первый объект разрушится, то второй объект испытывают при более низком уровне напряжения. Уровень напряжения для испытания третьего объекта выбирают в зависимости от результата испытаний второго объекта. Таким образом, уровень напряжения для каждого последующего объекта повышается по сравнению с предыдущим, если предыдущий объект не разрушился, и понижается, если он разрушился. Перепад между уровнями напряжений выбирают постоянным. [c.177]

Существует много способов, с помощью которых можно ослабить внутренние напряжения при закалке и свести к минимуму образование закалочных трещин и коробление деталей. Один из них — подготовка изделия к закалке путем отжига, нормализации или высокого отпуска. Это позволяет освободить изделие от вредных внутренних напряжений, образовавшихся при всех предыдущих видах обработки. Если эти напряжения своевременно не снять, они усилятся напряжениями, возникающими при закалке, и приведут к короблению изделий или к трещинам. Весьма эффективный способ уменьшения внутренних напряжений — медленное охлаждение изделий при температурах превращения аустенита в мартенсит (для углеродистой стали — это 300 °С и ниже). Как известно, непосредственный переход аустенита в мартенсит не требует больших скоростей охлаждения. Если превращение аустенита в мартенсит происходит при медленном охлаждении, то изменение объема изделия по сечению протекает более равномерно. Таким образом достигается уменьшение внутренних напряжений. [c.214]

Конструктивное снижение концентрации напряжений путем исключения резких перепадов жесткостей и обеспечения плавною изменения профилей сечений. Так, в схеме 2.1 (см. таб.а. 3.1) левый сварной шов переведен в зону меньшей жесткости конструкции, а концентрация напряжений в зоне правого сварного шва уменьшена за счет подреза свариваемой детали под сварной шов и переноса сопряжения двух внутренних цилиндрических поверхностей из зоны влияния сварного шва. В схеме 2.2, отодвигая начало сварного шва от краев соединяемых листов, добиваются уменьшения концентрации напряжений в наиболее опасных зонах—на концах сварного шва. В схеме 2.3 переход от треугольных косынок к трапецеидальным обеспечивает уменьшение концентрации напряжений в зоне стыка двух соединяемых деталей за счет устранения пересечений сварных швов. [c.25]

Формулы (4.75) и (4.76) дают альтернативные алгоритмы вычисления напряжений на границе. Формула (4,75) привлекает своим локальным характером и связанным с ним малым объемом вычислений. Однако необходимость численного дифференцирования перемещений при численной реализации формулы (4.75) приводит к понижению точности вычисления напряжений по сравнению с перемещениями. Формула (4.76) требует значительно большего объема вычислений, чем формула (4.75), однако при наличии эффективных алгоритмов вычисления сингулярных интегралов может обеспечить более высокую точность вычисления граничных напряжений. [c.61]

Исследование динамических задач теории упругости в нелинейной постановке относится к одной из сложных и мало разработанных областей механики твердого деформируемого тела. В то же время существует целый класс задач, в которых на некоторое конечное напряженное статическое состояние накладываются малые динамические возмущения. Это позволяет в строгой постановке строить решение статической задачи, а динамику явлений, основываясь на малости динамических возмущений, исследовать на базе линеаризованных относительно некоторой малой окрестности напряженного состояния соотношений. При этом в полном объеме сохраняется присущая нелинейным задачам специфика постановки краевых задач в зависимости от используемой системы координат и используемых в процессе решения тензорных и векторных величин, описывающих напряженное состояние среды. [c.34]

Однако иногда необходимо рассмотреть и другие возможные случаи. Например, поперечная сила равная К, создает максимальное касательное напряжение на нейтральной оси. Следовательно, необходимо также рассмотреть элемент, расположенный на поверхности стержня на нейтральной оси (элемент В). Этот элемент будет находиться в состоянии чистого сдвига (рис. 5.31, с), причем касательное напряжение складывается из двух частей 1) касательного напряжения за счет крутящего момента Т, которое определяется как т=Тр//, и 2) касательного напряжения за счет поперечной силы Q, равного x=QSI Ib). Главные напряжения для такого элемента возникают в сечениях, лежащих под углом в 45 к оси. Эти напряжения можно сравнить с теми, которые были найдены для эле- [c.190]

При штамповке деталей, имеющих форму тел вращения, полагают, что дефор-Ч ирование происходит с сохранением осевой симметрии нагрузки, т. е. напряжения и деформации будут одинаковыми во всех меридиональных сечениях, являющихся главными плоскостями напряженно-деформированного состояния. В этом случае удобнее пользоваться цилиндрической системой координат, где положение точки определяется радиус-вектором р, полярным углом 0 и аппликатой г (рис. 3, б) Выделим элементарный объем из тела вращения двумя меридиональными, двумя окружными сечениями и двумя разными по высоте сечениями. Нормальные и касательные напряжения на гранях этого объема будут изменяться только вдоль осей р и г и не будут зависеть от угла 0. Вследствие осевой симметрии внешних нагрузок на гранях, расположенных на меридиональных сечениях, касательные напряжения и т р равны нулю. Тогда в силу парности будут равны нулю и касательные напряжения и Тр . Следовательно, при осесимметричном деформировании на рассматриваемый элементарный объем действуют три (05 Ор а ) нормальных напряжения и два Тгр и Тр равных касательных напряжения (рис. 3, б). [c.17]

При возрастании нагрузки от нуля до некоторого значения деформации возрастают пропорционально напряжениям. Напряжение в точке а называется пределом пропорциональности. До этого предела деформации являются полностью упругими, при уменьшении нагрузки до нуля деформации исчезают. До предела пропорциональности сохраняет свою силу закон Гука. При дальнейшем увеличении напряжений диаграмма ац, ец отклоняется от прямой линии, после снятия нагрузки сохраняются остаточные деформации. Доходим до точки Ь, после прохождения которой деформации начинают быстро возрастать даже при незначительном увеличении напряжений. Точка Ь называется пределом текучести. Говорят, что после прохождения предела текучести материал течет. Это течение продолжается до точки с, после которой деформации возрастают с ростом напряжений. Это явление называется упрочнением материала. При дальнейшем увеличении нагрузки происходит разрыв материала (точка d на диаграмме ац, ец). Он вызывается сильным сужением образца, возникает так называемая шейка. [c.112]

Следует отметить, что вопрос о зависимости кратковременного пробивного напряжения от времени старения диэлектрика не всегда правильно освещается в существующей литературе. Во-первых, ранее зависимость т = -с ( 7) представлялась в виде графика и = = / (т), и этот график интерпретировался как снижение пробивного напряжения / р диэлектрика с течением времени старения т. На самом деле совершенно очевидно, что такой график отражает не снижение пробивного напряжения от времени, а зависимость времени жизни т диэлектрика от величины приложенного напряжения и. Во-вторых, иногда предпринимались попытки определить изменение и р в процессе старения путем измерения и р образцов диэлектрика, которые подвергались старению в течение времени t и остались непробитыми. Однако при этом не принимались во внимание те образцы, которые оказались пробитыми за время старения t. Поэтому результаты таких испытаний не давали правильного представления о снижении пробивного напряжения диэлектрика [c.27]

Действительно, при переходе траектории нагружения во внешнюю часть пространства напряжений по отношению к зоне упругости происходит пластическая деформация материала, и одновременно изменяется зона упругости, протяженность которой увеличивается в результате упрочнения. Так как пластическая деформация происходит при постоянном объеме материала, то среднее напряжение не оказывает влияния на деформацию. Ввиду этого состояние пластичности и положение поверхности пластичности определяются траекторией девиатора напряжений. В соответствии с этим рассматриваемые изменения условий пластичности можно изучать также в пространстве девиатора напряжений. [c.499]

Микронеровности, являясь концентраторами напряжений, снижают усталостную прочность деталей, особенно при наличии резких переходов, выточек и т. п. Так, при уменьщении шероховатости нарезанной или шлифованной резьбы болтов с 7-го до 10-го класса предельная амплитуда цикла напряжений увеличивается на 30—50%, причем в большей степени у болтов из легированных термически обработанных сталей и в меньшей — у болтов из углеродистых сталей, что объясняется большей чувствительностью легированных сталей к концентрации напряжений. [c.49]

Способы регулирования напряжения. Напряжение на двигателе можно изменить, регулируя магнитный поток тягового генератора или изменяя схему соединения тяговых двигателей. Рассмотрим возможные схемы соединения тяговых двигателей. При последовательном соединении тяговых двигателей к каждому из них подводится напряжение /д = = иг/т, где и г — напряжение тягового генератора пг — число двигателей, соединенных последовательно. [c.200]

На рис. 5 также показано изменение длины графитового образца в зависимости от температуры нагрева с последующей изотермической выдержкой при 1500° С. Графит расширяется в три раза меньше, чем изучаемые окислы. Различное поведение при нагреве и выдержках окислов и графита (покрытия и подложки) приводит к появлению значительных напряжений, вызывающих отслоение и растрескивание покрытий. Так, изучение кривых на рис. 5, в показывает, что покрытие из окиси алюминия всегда больше по размерам, чем подложка во время нагрева и при изотермической выдержке с максимальной температурой 1400° С, и, следовательно, оно подвержено сжимающим напряжениям во время всего этого периода. После охлаждения покрытия из окиси алюминия, которые выдерживались при температуре ниже 1200° С и не спекались, имеют те же размеры, что и подложка, и не подвержены никаким напряжениям. Покрытия, которые подвергались спеканию при температурах выше 1200° С, после охлаждения подвержены растягивающим напряжениям. Исследование кривых на рис. 5, а, б показывает, что покрытия из цирконата кальция и стабилизированной двуокиси циркония значительно изменяют размеры при повышении темпера- туры изотермической обработки. Эти покрытия испытывают растягивающие напряжения уже при изотермической выдержке, и они будут расти в процессе, охлаждения. Таким образом, причина разрушения и отслаивания покрытий — напряжения сжатия,. которым они подвержены при нагреве, или растягивающие напряжения (вызванные спеканием), которым они подвергаются во время изотермической выдержки или при их охлаж- дении. [c.215]

Физический смысл течений с предысторией постоянной деформации легко представить на основе понятий, обсуждавшихся в разд. 2-6. Для жидкости с памятью напряжение в момент наблюдения определяется полной предысторией деформирования в области, примыкающей к рассматриваемой материальной точке. В течениях с предысторией постоянной деформации эта история не зависит от момента наблюдения, и, следовательно, можно ожидать, что напряжения, а также и любая другая зависимая переменная, например внутренняя энергия, тоже не будет зависеть от t. Эти концепции будут формализованы в следующей главе, но они могут быть интуитивно осознаны уже на данной стадии. [c.117]

В параграфе 5 главы I было показано, что важной характеристикой кинетических диаграмм усталостного разрушения является пороговый коэффициент интенсивности напряжений. С практической точки зрения эта величина имеет большое значение, так как определяет по существу предел выносливости образца или детали с трещиной определенного размера. Как и предел выносливости гладких образцов, пороговый коэффициент интенсивности напряжений, который представляется в виде размаха или максимального значения за цикл [kKth, зависит от коэффициента асимметрии цикла нагружения, окружающей среды, частоты нагружения, температуры и т. п. В некоторых случаях эта характеристика зависит и от толщины образцов 146, 3061. При всех одинаковых условиях пороговый коэс х зициент интенсивности напряжений является постоянной величиной для данного материала при глубине трещины больше определенного размера 158, 233, 246, 258, 263, 280, 315, 336]. Этот размер для каждого материала свой, и чем ниже предел выносливости гладкого образца, тем больше этот критический размер. Для применяемых в практике материалов критическая глубина трещины может быть весьма различной — от 0,05 до 1 мм 1232]. Если глубина трещины ниже критического размера, то значение порогового размаха коэффициента интенсивности напряжений снижается. Причину этого следует видеть в том, что для оценки напряженного состояния материала с трещиной и без нее применяют принципиально различные критерии. При использовании асимптотического распределения напряжений в вершине трещины (критерий — коэффициент интенсивности напрял<ений), длина которой стремится к нулю, коэффициент интенсивности напряжений, определяемый по формуле К — = УаУа, также стремится к нулю. Однако это не значит, что условия продвижения такой малой трещины отсутствуют. Известно, что прочность материала в частности определяется такими характеристиками, как ао,2, Од. В подходах, где пренебрегали трещинами, например в работе [142], интенсивность накопления усталостного повреждения связывается с размахом пластической деформации. [c.88]

Накопление остаточных растягивающих напряжений в поршнях может происходить только за счет релаксации их (см. точки 2, 3, 4 на рис. 90), однако темп накопления их будет во много раз ниже (см. рис. 82, кривая 2). Накопление напряжений будет отсутствовать (точка 4" на рис. 90) при работе материала поршня в области пониженных рабочих напряжений и температур. Отсюда следует, что частая переменность режимов работы тепловозных дизелей опасности для поршня не представляет, если отсутствуют в нем накопления остаточных напряжений. Для устранения рассмотренного типа трещин необходимо принимать меры по снижению прежде всего температуры поршней до допустимого уровня за счет улучшения их охлаждения (см. рис. 54), применения масел, предохраняющих от отложений нагара, обеспечения надежного и достаточного воздухоснабжения на дизелях с газотурбинным наддувом и т. п. В связи с тем что образование рассмотренного вида трещин определяется накоплением остаточных напряжений, необходимо для поршней применять материалы, обладающие высокой релаксационной стойкостью, а при использовании пластичных материалов (сталь 2X13, высокопрочные чугуны с ферритовой основой и др. — см. 3 гл. IV) — не допускать превышения рабочими напряжениями предела упругости. Так как серые легированные чугуны обладают высокой релаксационной стойкостью, [c.170]

На рис. 4.6,а,б приведено сопоставление эпюр напряжений полу ченных численно-графическим методом и подсчитанных с использованием соотношений (4.16) — (4.19). Как видно, имеется удовлетворительное соответствие распределений построенных по обеим мего-дикам расчета, что свидетельствчет о приемлемости подхода представления полей линий скольжения в мягких прослойках, работающих в составе толстостенных оболочек, отрезками циклоид. Кроме того, аппроксимация линий скольжения отрезками циклоид позволяет получить достаточно добные д,чя практического пользования аналитические выражения для оценки напряженного состояния и несущей способности толстостенных оболочковых конструкций. Процедура определения величины предельного перепада давлений (р q) ,ax по толщине стенки оболочковых констр кций, ослабленных продольными мягкими прослойками, сводится к определению средних предельных напряжений а р исходя из V словия их статической эквивааентноети напряжениям Gy [c.220]

Указанные данные были получены при одних и тех же относительных амплитудах напряжений 0,7а. . Однако изменение состава сплава за счет легирующих элементов, а также за счет примесей неизбежно влечет повышение (как правило, в пределах одного фазового состава) его предела текучести. При равной относительной амплитуде напряжений в долях от предела текучести абсолютный уровень максимальных напряжений в цикле изменялся пропорционально фактическому пределу текучести. Таким образом, на изменение долговечности сплавов влияли два фактора изменение химического состава и изменение уровня напряжений. Так как при проведении циклических испытаний (/7 = 0) надрезанных образцов с а = 4,8 в вершине надреза реализовывался симметричный жесткий режим нагружения, а уровень деформаций там был пропорционален амплитуде напряжений а (при постоянном отношении о/а = 0,7), уравнения Коффина можно записать для данного частного случая в виде аМ " = С. На рис. 78 показана зависимость малоцикловой долговечности сплавов надрезанных образцов в отожженном состоянии (ПТ-ЗВ с 2,5 % А1, ПТ-ЗВ, ПТ-71 /1, ВТ5-1, ВТ6С) при амплитуде напряжений 0,7а (/7=0) и надрезе с а = 4,8 от предела текучести Стц.г- [c.121]

Пусть требуется найти касательное напряжение в точке А, находящейся внутри балки. Проводим через эту точку поперечное сечение и на расстоянии г от него еще одно поперечное сечение. Таким образом, из балки выделяется бесконечно малый элемент (рис. 12.30, а). Пусть в сечении, проходящем через точку Л, действует изгибающий момент М йМх, а в другом сечении — Мд . Теперь через точку Л проведем продольное сечение аА(1сЬ (рис. 12.30, б). Очевидно, что чем меньше площадь аАйсЬ, тем больше по величине касательные напряжения, возникающие на ней. Наименьшей площадь аАбсЬ становится, если эта площадка проведена нормально к контуру (рис. 12.30, б). Вследствие закона парности касательных напряжений, напряжение т в поперечном сечении направлено перпендикулярно отрезку ай, т. е. вдоль касательной к контуру. Вместе с тем, учитывая тонкостенность стержня можно говорить о равномерности распределения не только нормальных, но и касательных напряжений по толщине профиля (рис. 12.30, г). Расположение же касательных напряжений по направлению касательной к контуру свидетельствует о том, что это есть полное напряжение. При выводе формулы для касатель- [c.139]

Об устойчивости остаточных напряжений во вре.мени можно судить по косвенным показателям, например, как это сделано в работах И. В. Кудрявцева, по сохранению с течение.м времени эффекта этих напряжений в усталостной прочности стальных деталей. В этих работах на опытах с образцами из углеродистой стали марок 40 и Ст. 5 показано, что длительное вылеживание (в течение 1—2 лет) не приводит к понижению их усталостной прочности, а следовательно, и к снятию остаточных напряжений это положение подтверждено испытаниями образцов, подвергавшихся еще более длительному вылеживанию (в течение 4 лет). Имеются аналогичные результаты, полученные на образцах после 10-летнего вылеживания. Показано также влияние переменных нагружений на устойчивость остаточных напряжений. Была использована зависимость между пределом пропорциональности при растяжении стальных образцов и остаточными напряжениями в них. Исследования проводились на образцах из углеродистой стали марок 40 и Ст. 5. Показано, что величина остаточных напряжений может снижаться под влиянием усталостной тренировки. Но это уменьшение, происходящее в начальном периоде тренировки, имеет место только при напряжениях, больших 0,9 предела выносливости данного материала. [c.224]

Как и другие материалы, стеклопластики, подвергнутые циклическому усталостному нагружению или долговременному статическому нагружению (механическое разрушение), характеризуются понижением уровня разрушающих напряжений до величины ниже максимальной, наблюдаемой для случая кратковременного нагружения. Механическое разрушение и усталостные характеристики обнаружены также в результате выдержки композита в воде. Данные по влиянию окунания в воду на снижение разрушающего напряжения приведены в гл. 3 по MlL-HDBK- 7 [29]. В типичном случае образцы полиэфирного СП марки 181, армированного стеклотканью, подвергнутые воздействию изгибающих напряжений на воздухе в течение 1000 ч, разрушаются при напряжениях, равных 68 % от Ои. в то время как образцы, нагружаемые под водой в течение такого же периода времени, разрушаются при напряжениях, составляющих 48 % от макси- [c.517]

Дно вытягиваемой детали (рис. 177, г), характеризуется весьма небольшими, растягивающими напряжениями, которые равномерно распределены но окружности. Величина этих напряжений определяется значением радиальных растягивающих (идеальных) напряжений at и дополнительными нежелательными сопротивлениями, связанными с трением от действия силы прижима, трением и изгибом при перемещении заготовки через вытяжное ребро матрицы. Растягивающие напряжения приводят к утонению стенок вытягиваемой детали у дна. Напряженно-деформированное состояние при вытяжке коробчатых деталей более неравномерно, чем при вытяжке цилиндрических деталей неравномерности в этом случае зависят главным образом от геометрических соотношений элементов вытягиваемой детали. По мере удаления от у1Лов напряжения и (т , уменьшаются. В середине прямых сторон фланца вытягиваемой коробчатой детали они наименьшие. Продольные растягивающие напряжения, действующие в вертикальных стенках, также распределяются неравномерно по пери- метру детали. Величина этих напряжений также, как и в случае вытяжки цилиндрических деталей, связана с растягивающими напряжениями в соответствующих местах фланца и напряжениями, связанными с дополнительными нежелательными сопротивлениями на трение и изгиб. Материал дна коробчатой детали имеет схему напряженного состояния с незначительными растягивающими напряжениями. [c.185]

Лопасть рабочего колеса гидротурбины представляет собой слабоизогнутую пластину переменной толщины, имеющую в плане форму части кругового кольца, закрепленного по внутреннему дуговому краю на участке сопряжения с фланцем. Расчет напряжений в лопасти, вызываемых прилагаемым давлением, представляет трудную задачу вследствие сложности исходных дифференциальных уравнений и краевых условий 15]. До настоящего времени отсутствует точное решение этой задачи и более эффективными являются приближенные расчеты напряжений, основанные на вариационном методе и приближенном решении интегральных уравнений [7], [И]. Но и эти методы сопряжены с трудоемкими вычислениями и их применение в инженерной практике затруднительно. Поэтому особенно важны экспериментальные исследования напряженного состояния лопасти. [c.437]

Вместо сигнального напряжения, снимаемого с электрода орав нения и защищаемого сооружения, которые отключаются от клемм 40 и 45 блока управления, подключают имитирующий сигнал, поступающий из зарядно-разрядной цеп и. Она составлена из аккумуляторной батареи напряжением 12—15 в, включенной параллельно выходной Нагрузке установки (цапь катодной защиты или нагрузочное чугунное сопротивленце 0,8—2 ом, рассчитанное на 1ра1бочий ток 50 а). С одного или двух аккумуляторов Снимают напряжение на делитель / 1 (например, потенциометр типа ППЗ-11 сопротивлением 0,5— [c.117]

Статическая вольтамперная характеристика дуги. Для гореяия дуги на электроде и свариваемом изделии должно поддерживаться напряжение (напряжение на дуге), которое прямо пропорционально длине дуги. Напряжение на дуге равно сумгие падений напряжения в катодной, анодной областях и столбе дуги. Для возбуждения дуги необходимо более высокое напряжение по сравнению с напряжением, установившимся в процессе сварки. Это требуется для ионизации воздушного промежутка, который еще недостаточно нагрет,.и для придания электронам большой скорости. [c.48]

Склонность к коррозии под напряжением. Богатые серебром сплавы системы Аи — Ag склонны к коррозии под напряжением. Для этих сплавов в ряде сред при приложении растягивающих усилий наблюдается транскри-сталлитное и межкристаллитное растрескивание, причем единственным фактором, значительно влияющим на их устойчивость против растрескивания, является концентрация золота в сплаве [151—155]. По данным [151] серебро приобретает склонность к коррозионному растрескиванию в азотной кислоте (уд. веса 1,52 и 1,4), в царской водке, в 2%-ном растворе РеСЬ и 10%-ном растворе K N с добавкой Н2О2 уже при введении в него нескольких атомных процентов золота. При дальнейшем повышении содержания золота в сплавах на основе серебра устойчивость их быстро падает. Максимальной чувствительностью к коррозии под напряжением в указанных выше средах обладают сплавы с 20—30 ат.% Аи (31,34—43,93% Аи), тогда как чистые металлы и сплавы, содержащие 65 и более процентов золота, нечувствительны к этому виду коррозии. Полученные в pa6oTetfI5l] результаты испытаний приведены на рис. 154 и 155. Напряжения создавали путем приложения растягивающих усилий, а склонность к коррозии под напряжением определяли по длительности испытаний до разрушения. Величина напряжений при испытании в азотной кислоте составляла 75%, в 2%-ном растворе РеСЬ —80%, в царской водке и в растворе K N —90% от временного сопротивления разрыву. [c.241]

Верхний знак перед 2 в формуле (2.43) соответствует растягивающему напряжению в точке А, расположенной на внутренней стороне неразрезной части пружины, нижний — сжимающему напряжению в точке А на внешней стороне. Подставляя при заданном ij) в левую часть формулу (2.43) экспериментальные значения напряжений, расположенных на г = 76 мм, с внутренней стороны пружины (ст(р) и с наружной (ate), получили систему двух линейных неоднородных уравнений. В результате совместного решения этих уравнений вычислены коэффициенты концентраций напряжений fei и йг, которые при данном виде нагружения пружины не зависят от угла поворота сечения пружины. Так, при действии силы Рвык 1 = 1>21, 2=1,7 при нагружении силой Рнж fei = 1,21, 2= 1,41. Из сопоставления этих коэффициентов следует, что более опасно нагружение Рвык, соответствующее выключенному сцеплению. Необходимо учитывать, что коэффициенты концентрации были определены по напряжениям в точках, расположенных на некотором расстоянии от концентратора напряжений. Напряжения в месте концентратора, у кромки выреза (см. рис. 2.13), будут значительно больше. Введение фасок у кромки вырезов (радиусы закругления) позволяет вырезать те точки, в которых могли бы возникнуть весьма большие напряжения. Многочисленные поломки разрезных тарельчатых пружин сцеплений показали, что их разрушение происходит именно по сечению /—/ (см. рис. 2.13), т. е. в месте концентрации напряже- [c.120]

Размер предельного напряжения зависит прежде всего от матершиа у стали о прея больше, чем у дерева вида деформации, например чугун в 2...3 раза лучше работает на сжатие, чем на растяжение. На значение предельного напряжения (особенно в случае напряжений, переменных во времени) влияют также и размеры детали (их возрастание приводит к уменьшению предельного напряжения), характер изменения напряжений ео времени (в частности, при симметричном цикле напряжений предельное напряжение существенно меньше, чем при статическом нагружении), качество обработки поверхности и состояние поверхностного слоя детали (чем больше параметры шероховатости г. Ra поверхности, тем выше предельное напряжение). На значение предельного напряжения влияет также и форма детали—наличие зон концентрации напряжений. [c.16]

Радиополяризационный метод применяется для исследования остаточных напряжений, напряженно-дефор-мированного состояния, неоднородной поляризации изделий из пьезокерамики и текстур. Текстура - организованная структура, образующаяся при формировании промышленных изделий. Неправильно сформированная текстура является причиной растрескивания при обжиге изделий из керамики, появления остаточных напряжений, плохого качества изделий в целом. Применение просветляющих покрытий, дифракционных решеток и экранов при диагностике изделий с большим коэффициентом отражения (пьезокерамика, сегнетоэлектрики) способствует получению качественной информации об их внутренней структуре. [c.443]

В тех случаях, когда при проектировании сварной конструкции вопросам сварочных Деформаций и напряжений не было уделено должного внимания, приходится прибегать к технологическим мероприятиям предупреждения сварочных деформаций и напряжений в процессе проектирования технологического процесса изготовления сварных конструкций. Технолог, владея расчетным, методом определения сварочных деформаций и напряжений, может рассмотреть несколько вариантов сборки и сварки конструкции и выбрать из них наиболе,е оптимальный вариант, обеспечивающий требуемую точность изготовления конструкции с минимальными трудозатратами. Поэтому основным технологическим приемом предупреждения сварочных деформаций и напряжений конструкций следует считать выбор последовательности выполнения сборочно-сварочных работ при их изготовлении. Однако не всегда можно найти нужный вариант, отвечающий требованиям технических условий на изготовление конструкций. Тогда прибегают кспециальным технологическим мерам. Наиболее эффективным из них в настоящее время можно считать использование предварительного растяжения конструкций, назначаемого перед сваркой и сохраняемого в процессе сварки вплоть до полного остывания. При этом остаточные продольные сварочные деформации и напряжения конструкции, изготовленной из пластич-. ного материала, будут тем меньше, Чем больше величина предварительных напряжений растяжения а ач. Если сварную конструкцию (элемент) до сварки предварительно растянуть до предела текучести, то можно полностью исключить образование остаточных продольных сварочных деформаций и напряжений. На рис. VIII.32 кривой линией изображена зависимость п(Р), показывающая, во сколько раз уменьшатся сварочные деформации и напряжения при предварительном растяжении в зависимости от относительной величины начальных напряжений растяжения. [c.448]

Когда приложено малое прямое напряжение (фиг. 84, в), небольшое число занятых уровней слева оказывается выше энергии Ферми справа. Каждый из них имеет вероятность туннелировать, равную Pi2. Суммируя вклад всех этих электронов, получаем полный ток, пропорциональный малому приложенному напряжению. Если увеличить напряжение еще больше, то в конце концов наивысшие заполненные состояния слева окажутся выше максимума валентной зоны справа (фиг. 84, г) и туннелирование опять окажется невозможным, поскольку справа не будет уровней, на которые электроны слева могли бы перейти. Ток должен достигнуть максимума, а затем упасть до нуля, когда край зоны проводимости слева пройдет край валентной зоны в правой области. Если приложено обратное напряжение (фиг. 84, а), то возникнет обратный ток, который сначала будет опять пропорционален этому напряжению. Здесь, однако, увеличение напряжения вызовет неограниченное возрастание тока. Обратный ток не будет оставаться пропорциональным напряжению до бесконечности, что связано с изменением туннельного матричного элемента и плотности состояний. Получающаяся в результате вольтамперная характеристика схематически показана на фиг. 85. В действительности имеются и другие процессы, позволяющие электронам пройти через область туннелирования при достаточно боль- [c.311]

В данном разделе рассмотрены некоторые вопросы расчета оболочек, широко применяемых в различных конструкциях. В гл. V остановимся на расчете безмоментных оболочек вращения. Под безмоментной оболочкой принято понимать такую оболочку, напряженное состояние которой определяется в основном мембранны1У<и ( цепными ) напряжениями. Напряжения изгиба в таких оболочках обычно бывают малы в сравнении с мембранными. Формулы, вытекающие из безмоментной теории, играют основную роль в расчетах на прочность тонкостенных сосудов и емкостей на внутреннее давление. Безмоментное напряженное состояние в таких конструкциях обычно нарушается или в местах закрепления краев оболочки, или в местах скачкообразного изменения толщины, или в местах сочленения оболочек различной геометрической формы, а также в местах скачкообразного изменения нагрузки. Задачи этого типа рассмотрены в гл. VI. [c.59]

Легко видеть, что уравнение (7-6.16) приводит к конечному значению напряжения при всех значениях растяжения Г. Этот результат можно сравнить с результатом, полученным в случае рассматривавшегося в разд. 6-4 экстензиометрического течения, согласно которому для того же самого реологического соотношения получались бесконечные напряжения при значениях растяжения, превышавших некоторое предельное значение. Такое различие в поведении связано с нестационарной в лагранжевом смысле природой течения к стоку. Его можно лучше понять, рассматривая подробно другие типы нестационарных течений растяжения. [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...