Напряжения Экспериментальные значения

Рис. 2.22. Зависимость пика напряжения от содержания стекловолокна I — первые пики напряжений 2 — вторые пики напряжений. Экспериментальные значения первые пики, О вторые ПИКИ 1/ j — объемное содержание

Знание напряжений на поверхностях контакта резины и металла необходимо для оценки возможности разрушения металлических пластин и резины на границе с металлом, когда напряжения достигнут некоторого критического значения. В работе даны описание эксперимента и способы замера напряжений. Экспериментальные значения напряжений сопоставлены с расчетными, полученными по теории работы [216]. Соответствие эксперимента с приближенной теорией, использующей гипотезу несжимаемости, хорошее, правда, исследовались относительно толстые брусья с фактором формы в = 4 -г 10. Перемещения при сжатии и сдвиге слоя оказались пропорциональны приложенным силам, деформация сжатия не Превышала 5%. [c.16]

На рис. 5.23 приведены экспериментальные значения реактивных напряжений, усредненные по всем сечениям для всех трех [c.314]

На рис. 5.25 приведены экспериментальные значения реактивных (поперечных) напряжений, усредненные по сечениям 1—2, 9—10, 5—6, 15—16 и по сечениям 3—4, 7—8, 11—12, 13—14 (см. рис. 5.24). Такое усреднение было выполнено с целью про- [c.316]

All = 28 10- мм и А/а = — 26 10 мм. Определить в указанной точке теоретические и экспериментальные значения главных нормальных напряжений. Оценить погрешность опытных резуль-татов. [c.126]

Во многих экспериментах ударником являются сферические, цилиндрические и другой формы тела вращения, для которых продолжительность удара велика по сравнению с временем прохождения волной напряжений наибольшего размера ударника. В этом случае для построения кривой а—1 используется решение Герца [23], [28], которое требует численного интегрирования. Достаточно знать продолжительность удара t , максимальный радиус контакта и максимальную осевую силу Р , развивающуюся во время соударения. Эти величины определяются экспериментально, значения их приведены в табл. 1 [8]. [c.12]

Докритическое квазистатическое прорастание исходной трещины, как показывают экспериментальные данные, наступает лишь при достижении в зоне конечных размеров местными напряжениями Оу значений сто, инициирующих прорастание трещин. При этом номиналь-36 [c.36]

Значение в уравнении (7.24), соответствующее касательным напряжениям, отличается от значения в уравнении (7.20), соответствующего нормальным напряжениям. Экспериментальные данные показывают, что v = (l,5-i- [c.144]

Определяя из опыта прогибы пленки, получим экспериментальные значения функции напряжений [c.371]

Эпюра напряжений а по приведенной формуле получается линейной (см. рис. 33). Экспериментальные значения напряжений обычно незначительно отклоняются от теоретических. [c.65]

Для проверки полученных экспериментальных значений главных напряжений н О2 можно воспользоваться тем, что при кручении [c.74]

Определив од, устанавливаем этим самым масштаб эпюры а и, следовательно, можем определить любое значение сг из эпюры, например, в точках Л и С. Помещая тензометры в точках А, В п С, можем найти те же напряжения экспериментально. Запись результатов эксперимента ведем по форме, приведенной в таблице 32. [c.96]

Теоретические формулы. Экспериментальные значения напряжений и угла закручивания следует сравнить с теоретическими. Для стержня значительной длины справедливы следующие формулы теории депланации ). [c.105]

Рис. 22. Сравнение вычисленных и экспериментальных значений длительной прочности для композитов вольфрам — медь по напряжениям в волокне.

Экспериментальное значение ширины петли пластического гистерезиса больше расчетного примерно на 25%. Расхождения подобного рода могут быть объяснены естественным разбросом механических свойств отдельных образцов. Переход к координатам 5 — е, начиная с двадцать первого цикла, позволяет выделить главное в характере зависимости напряжения от деформации при изменении уровня максимальных напряжений, оставляя в стороне вопрос о расположении кривых в координатах т — у. [c.134]

На рис. 1 показаны расчетные зависимости изменений плотности дислокаций от времени вибрирования при амплитуде напряжения 1 кгс/мм для кристаллов фтористого лития, полученные по формулам (11) (2) и (12) (3). Постоянные (t/,o = 6-10 см 2 (ajA/Z-jv) =0,724 г[5=1 = = 4,83-10- с-> г з = 0,3 х7 = 5,33-10-" с- ) были определены по экспериментальным значениям [19]. [c.185]

Экспериментальные значения коэффициента упрочнения т и наименьшего эффективного коэффициента концентрации напряжений р в области [c.46]

Основываясь на современных данных физики твердого тела — теоретических и экспериментальных исследованиях атомного механизма пластической деформации и разрушения металлов и сплавов,— можно считать установленным, что изменение характеристик усталости металла при поверхностном наклепе обусловливается влиянием наклепа и остаточными напряжениями. Относительное значение каждого из этих факторов определяется видом нагружения, соотношением напряженного состояния от внешней нагрузки и от остаточных напряжений, степени и градиента наклепа, температурой испытаний, конфигурацией детали и другими факторами. [c.172]

Рис. 5.4. Сопоставление теоретических прочностей с результатами экспериментальных исследований, полученными для композитов, армированных волокном в одном направлении ---теория максимальных напряжений — теория максимальных работ экспериментальные значения.

Характеристика ветви убывания выходного напряжения гистерезисной петли зависит от экспериментального значения входного напряжения, поскольку запирающие напряжения на диодах определяются теперь не только напряжениями смещения, но и зарядами на конденсаторах. [c.355]

В центре оболочки на половине среднего поперечного сечения, примыкающей к крайнему контуру, опытные напряжения соответствовали расчетным, а непосредственно у крайней диафрагмы они были меньше расчетных (рис. 2.68). У диафрагмы в виде арки напряжения сжатия в этой части сечения уменьшались, а при диафрагмах в виде ферм даже меняли знак, тогда как по расчету они имели здесь наибольшие значения. На половине среднего поперечного сечения, примыкающей к средней диафрагме, данные опыта значительно отличались от расчета. На участках, удаленных от диафрагмы, экспериментальные значения напряжений достигали значений для арки—1,10 и для фермы 0,942 МПа, а расчетные 0,162—0,226 МПа. В месте примыкания к диафрагме оболочка работала на растяжение, тогда как по расчету здесь должны были действовать наибольшие напряжения сжатия. На половине сечения оболочки, примыкавшей к средней диафрагме, экспериментальные значения напряжений ai были больше, чем на половине сечения, примыкающей к крайней диафрагме. По расчету наоборот — наибольшие напряжения имели место на половине сечения, примыкавшей к крайней диафрагме. [c.135]

Для определения правильности выбора расчетной величины давления опрессовки сосудов с мягкими кольцевыми швами сравнивались расчетные и экспериментальные значения приведенных остаточных напряжений в мягких швах после опрессовки образцов (табл. 2). Максимальные отклонения напряжений не превысили 7,5 %. [c.91]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

I и 2 — расчет по модели при использовании усталостного уравнения соответственно без учета и с учетом максимальных нормальных напряжений в цикле ffmax З —расчет по формуле, получен ной на основании обобщения экспериментальных данных [347] — экспериментальные значения для стали 15Х2НМФА [c.219]

Факт значительного расхождения между теоретическими и экспериментальными значениями критических скалываюи их напряжений связан с тем обстоятельством, что в реальных кристаллах всегда присутствуют дислокации, которые легко перемеш аются, и их движение обусловливает скольжение при очень низких значениях прикладываемых нагрузок. Наличие дислокаций приводит к тому, что сдвиг начинается не по всей плоскости одновременно, а только в каком-либо одном месте, а затем под действием касательных напряжений распространяется по всей плоскости скольжения, при этом в направлении скольжения, указываемом вектором Бюргерса Ь, перемещается и сама дислокация. На рис. 4.17 приведена схема развития единичного сдвига (на одно межатомное расстояние) верхней части кристалла по отношению к ниж- [c.133]

Значение а зависит от предела прочности (предела выносливости) материала, определенного на гладких образцах, а также от типа концентратора напряжений. Расчетные значения, по Хейвуду, отличаются от экспериментальных не более чем на 20% для умеренно острых выточек (о <4,0). [c.126]

Для решения этих уравнений и определения зависимости Г7к= =/(0) необходимы экспериментальные значения продольной, поперечной и сдвиговой прочности композита при сжатии и растяжении. Теория не предполагает определенного механизма разрушения влияние поверхности раздела на прочность при внеосном растяжении может быть учтено лишь косвенно — с помощью экспериментальных данных для О и 90°, а форма кривой при значениях углов, близких к 45°, определяется в основном сдвиговой прочностью композита и величиной недиагональных членов тензора Fij. Цай и By показали, что с теорией хорошо согласуются экспериментальные данные по прочности однонаправленных углепластиков при внеосном нагружении, но для других композитов или более сложных видов напряженного состояния теория не проверялась., , [c.191]

Модули упругости хрупких композитов, содержащих дисперсные частицы, можно вычислить, если известны отношение модулей и объемное содержание дисперсной фазы. Нижняя граница, приведенная Хашином и Штрикманом, и решения типа, полученного Исаи, находятся в хорошем согласии с большинством экспериментальных данных. Поры, образованные в процессе изготовления, и трещины, возникшие вследствие различной термической усадки, существенно уменьшают модули по сравнению с расчетными величинами. Как будет показано в следующем разделе, в процессе приложения напряжений каждая частица дисперсной фазы может рассматриваться в качестве инициатора трещины. Трещина, образованная при нагружении, будет уменьшать модуль упруго сти перед разрушением. Таким образом, когда модуль упругости используется для расчетов при высоких напряжениях, его значения, измеренные при низких напряжениях, должны применяться с осторожностью. [c.34]

Экспериментальные значения ф — испытания при постоянном напряжении для 1,0 — при постоянной деформации для 2,0 — при постоянном напряжении для 2. Сплошные линии — теоретические при условии о= onst. [c.294]

Изменение объема материала, вызванное внутренними напряжениями, пропорционально упругой энергии с коэффициентом пропорциональности, зависящим от констант материала [211]. В первом приближении этот коэффициент может считаться одинаковым для дисклинаций и дислокаций. Отсюда увеличение объема благодаря дисклинациям в А1 примерно в 6 раз меньше, чем в случае дислокаций [150]. Из уравнения (2.35) следует, что (ДУ/У)дисл и 4 X Ю"" и, следовательно, (АУ/7)дискл 0,7 х 10" . Общая дилатация, вызванная дефектами, равна AV/V w 4,7х 10 . Экспериментальные значения дилатации кристаллической решетки, выявленной в наноструктурном Л1 сплаве с подобным размером зерен, имели порядок 10 [143]. [c.111]

Для типичных значений для Си Ь — 2,56 х 10 -1%, G = = 48ГПа, I/ = 0,35 и М = 3,06 выражение (5.10) дает значения напряжений 357 и 427 МПа для р = 5 х 10 и 10 м соответственно. Эти значения меньше экспериментальных значений предела текучести 390 МПа и напряжения течения 500 МПа примерно на 10-15%. Данный факт может быть связан с влиянием внутренних напряжений, которые не рассматривались в уравнении, а также тем, что реальная плотность дислокаций выше, чем полученная в результате измерений. [c.194]

Величина X = lg -т- 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное (—lg 0), и среднее квадратическое отклонение 8 Пр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3—6 и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-пов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8—10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений сг 1 от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода лестницы , пробит -метода или построение полной Р — а — Х-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение б не превышает 4 % с вероятностью 95 %. [c.310]

Экспериментальная проверка критерия Е. К. Ашкенази показала хорошую сходимость теоретических и экспериментальных значений для различных случаев плоского напряженного состояния широкого класса анизотропных материалов [4,5]. [c.34]

Средняя диафрагма. По средней диафрагме расчетные и экспериментальные усилия различались не только по значению, но и качественно. Согласно расчету нижняя и верхняя грани верхнего пояса средней арки-диафрагмы по всему пролету должны были работать на сжатие. При нагрузкке, равной 1200 Н/м , напряжения на нижней грани должны были меняться от — 0,03 МПа в середине пролета до —2,811 МПа v опор (в эксперименте напряжение менялось от 2,29 до—0,78 МПа) на верхней грани—от 2,87 в середине поолета до 1,02 МПа у опор (в эксперименте от 0,44 до — 0,23 МПа). Различие экспериментальных и расчетных данных объясняется следующим при расчете предполагалось, что на среднюю диафрагму кроме сдвигающих сил со стороны оболочки передаются вертикальные составляющие нормальных сил сжатия в опыте же между оболочками действовали силы растяжения. Кроме того, различие данных объясняется совместной работой верхнего пояса диафрагмы с оболочкой, что расчетом не учитывалось. Усилие, рассчитанное для нижнего пояса арки-диафрагмы, также существенно отличалось от экспериментального значения (при нагрузке 1200 Н/м усилие составляло 9300 Н, расчетное значение равно 15500 Н). Если предположить, что вся нагрузка с оболочки на среднюю диафрагму передается только при помощи сдвигаю1 щих сил, то расчетное усилие в нижнем поясе диафрагмы составит 10520 Н. [c.137]

Таблица 2. Расчетные и экспериментальные значения остаточных напряжений в мягких швах после онрессовки

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...