Напряжение Давление паров

Рис. 7.3. Ступенчатое изменение скорости роста усталостной трещины в алюминиевых сплавах при неизменном уровне коэффициента интенсивности напряжения в зависимости от (а) парциального давления кислорода и (б) давления паров жидкости в окружающей среде [5]

Вместо термина силы реакции можно пользоваться более ясным выражением силы геометрического происхождения . Они задаются геометрическими связями, существующими между различными частями системы, или, как в случае твердого тела, между отдельными материальными точками. Силам реакции мы противопоставляем то, что мы называли внешними силами . Вместо этого можно пользоваться более ясным термином силы физического происхождения или же сторонние силы, приложенные извне . Причина их лежит в физических воздействиях таковы, например, сила тяжести, давление пара, напряжение каната, действующее на систему извне, и т. д. Физическое происхождение этих сил проявляется в том, что в их математическом выражении содержатся особые, поддающиеся лишь опытному определению константы (постоянная тяготения, отсчитываемые по манометру или барометру деления шкалы и т. п.). Трение, о котором мы будем говорить в 14, нужно отнести частично к силам реакции, частично к сторонним силам к первым — если оно является трением покоя к последним — если оно является трением движения (в частности, трением скольжения). Трение покоя автоматически исключается принципом виртуальной работы, трение же скольжения нужно причислить к сторонним силам. Внешне это проявляется в том, что в закон трения скольжения [уравнение (14.4)] входит определяемый экспериментально коэффициент трения /. [c.75]

Ввиду высокого коэффициента усиления УТ открытие тиристора Т и срабатывание клапана К происходят еще в пределах зоны нечувствительности формирователя Ф, управляющего величиной напряжения на нагревателе Н. Применение регулятора ВРТ-3 дает возможность подобрать настройки, соответствующие апериодическому переходному процессу, что позволяет с высокой точностью регулировать температуру в рабочей камере без избыточного давления паров азота при отключенном клапане. Это обстоятельство, а также отсутствие переключающих контактов позволяет реализовать экономичную систему регулирования отрицательных температур с высокой точностью и достаточной надежностью. [c.86]

Телеизмерительные установки в энергосистемах передают на диспетчерский пункт значения основных величин, характеризующих работу станций и подстанций, а именно суммарной, активной и реактивной мощности станций, напряжения в различных точках системы, силы тока отдельных фидеров, давления пара в котлах (для тепловых станций), уровня воды в водохранилище (для гидростанций) и др. [c.252]

Напряжения в рабочей лопатке от изгиба. Окружная составляющая Р силы давления пара на лопатку может быть опре- [c.166]

Напряжение в шпильках крышки определяется с учётом первоначальной затяжки гаек, для чего расчётное усилие принимается равным двойному давлению пара на крышку. Напряжение в шпильках допускается до 8 кг млА. В целях избежания деформации фланца крышки между шпильками последняя делается жёсткой, а расстояние между осями шпилек назначается не более 80 мм. [c.268]

Увеличивать тепловую мощность реактора за счет увеличения производства пара низкого давления неэкономично, так как это приводит к возрастанию капитальных затрат на оборудование и снижению термодинамического к. п. д. Целесообразно применять паровой цикл двух давлений, при котором часть теплового перепада циркулирующего газа используется для выработки пара высокого давления, а остальное тепло — в системе низкого давления. Преимущество применения цикла двух давлений пара (при регулируемом числе оборотов газодувки) состоит в возможности поддерживать постоянную температуру газа на входе в реактор и выходе из него независимо от нагрузки. Кроме того, при этом цикле можно задавать требуемые уровни температуры газа для снижения термических напряжений в узлах установки при работе на переходных режимах. [c.71]

С ростом давления пара увеличивается растворимость в нем примесей. С повышением мощности котлов возрастают тепловые напряжения топочных экранов, так как излучательная способность топочного объема увеличивается пропорционально кубу линейных размеров, а площадь охлаждающих поверхностей увеличивается пропорционально их квадрату. Особенно большие местные тепловые потоки возникают в топках мазутных котлов. Поэтому величина допускаемых отложений на поверхностях нагрева ужесточается с увеличением мощности котла. Кроме того, мощные турбины более чувствительны к заносу солями их проточной части. [c.340]

С увеличением давления пара все чаще и чаще приходится сталкиваться со слоистыми накипями, состоящими в основном из меди. Для снижения содержания меди в питательной воде целесообразна замена латунных трубок в подогревателях питательной воды и конденсаторах стальными трубками. Для снижения медистых отложений в котлах целесообразно уменьшать высокие местные тепловые напряжения, а также вводить в котловую воду реагенты, образующие прочные комплексные соединения с медью. [c.341]

Под влиянием внутреннего давления все элементы металла котла испытывают механические напряжения. Известно, что для цилиндрических элементов это напряжение в плоскости бу, параллельной главной оси, в 2 раза выше напряжений в плоскости Ох, ей перпендикулярной. Поэтому все трещины, возникающие в результате механического напряжения, располагаются парал- [c.233]

Особое место среди известных теплоносителей занимают жидкие металлы, имеющие относительно высокую теплопроводность, малую вязкость и другие подходящие физические свойства. Низкое давление пара при высоких температурах позволяет использовать многие металлы в качестве теплоносителей в особо напряженных условиях при температурах 700—800° С, когда все другие вещества (вода, органические соединения) непригодны. Исключение, может быть, составляют солевые системы. [c.5]

Сопоставление экспериментальных и эксплуатационных данных, полученных на обычных выносных циклонах и циклонах с двухступенчатой сепарацией пара с работой парового объема горизонтальных барабанов котлов низкого, среднего и высокого давления, показывает, что работа выносных циклонных сепараторов, особенно в условиях высоких солесодержаний котловой воды, позволяет при одном и том же высоком качестве выдаваемого пара значительно повысить удельное напряжение парового объема циклонного сепаратора по сравнению с паровым объемом барабана. На рис. 8-1 представлена зависимость удельной весовой нагрузки парового объема от давления пара для обычного выносного циклона, для выносного циклона с двухступенчатой сепарацией пара и для парового объема горизонтального барабана. Следует отметить, что указанные графики построены для значений солесодержания котловой воды в барабанах и выносных циклонах, принимаемых в обычных эксплуатационных условиях в соответствии с таблицами, приведенными в разд. 2-3 гл. 2, т. е. эти графики составлены для низких значений солесодержания котловой воды в барабане и относительно высоких солесодержаний котловой воды в выносных циклонах. Ниже в табл. 8-1 показано, во сколько раз в этих условиях нагрузка парового цик- [c.217]

Прямым результатом этого будет появление в стенках и в элементах фланцевого соединения горизонтального разъема, напряжений, дополнительных к тем, которые вызываются избыточным давлением пара в цилиндре. В этом случае напряжение в болтах и фланцах горизонтального разъема может достичь предела текучести, в результате чего появятся остаточные деформации и фланцы будут коробиться. Одновременно с этим, как только прекратится свободное расширение обода, после встречи его со стенками цилиндра, продолжающийся рост внутренней части диафрагмы вызовет сжатие лопаТок радиальными силами. Вследствие того, что продольная образующая лопатки не совпадает с радиусом, радиальные силы одновременно со сжатием вызывают изгиб лопаток. Наибольшие изгибающие моменты и напряжения в лопатках получаются в местах заливки в обод и тело диафрагмы. Так как наиболее слабым местом в заделках лопаток являются углы у выходных кромок лопаток со стороны спинки, где чугун ограничен поверхностями, образующими острый угол, то в этих местах могут появляться трещины и происходить выкрашивание чугуна. [c.45]

Изгибающие напряжения в лопатке, залитой в диафрагму, возникают также от разности давления пара по обе стороны диафрагмы и могут быть рассчитаны по формуле [c.53]

Перо лопатки осевых турбин и компрессоров должно быть рассчитано на растяжение центробежной силой и на изгиб силами давления газа (пара). Если центры тяжести всех сечений лопатки не лежат на прямой, проходящей через ось вращения, то необходимо определить возникающие в этом случае напряжения изгиба от центробежных сил. Напряжениями кручения, которые могут возникнуть в лопатке, обычно пренебрегают. Перо лопатки радиальных паровых турбин должно быть рассчитано на изгиб под совместным действием центробежной силы и давления пара. [c.46]

При одном полностью открытом регулирующем клапане расход пара уменьшится пропорционально снижению начального давления пара и лопатки регулирующей ступени будут работать при напряжениях ниже расчетных. При этом во всех ступенях давления, включая последнюю, напряжения рабочих лопаток также будут ниже расчетных. [c.9]

Если монтажная растяжка будет меньше 100"/o величины теплового расширения, то остающиеся в рабочих условиях добавочные изгибающие и скручивающие напряжения должны быть сложены соответствующим образом с напряжением от давления пара в трубе комбинированное напряжение не должно превышать допускаемого напряжения для трубных сталей по табл. 51. [c.296]

Напряжение от изгиба, вызванного тепловым расширением, при определенном диаметре трубы не может быть уменьшено утолщением ее стенки. Но утолщение стенки снижает напряжение от давления пара в трубе, а тем самым и комбинированное напряжение. [c.296]

Надежность электро- и теплоснабжения потребителей зависит не только от бесперебойного снабжения их энергией. На работу агрегатов промышленности, механизмов транспортных устройств и на производительность рабочих влияют и качественные характеристики подаваемой энергии. Так, понижение частоты и напряжения в электрических сетях вызывает уменьшение числа оборотов двигателей, уменьшение светового потока ламп, замедление процесса электрического нагрева. Снижение давления пара или температуры шаы в тепловых сетях приводит к ухудшению работы промышленной аппаратуры, снижению температуры в помещениях. Поэтому IB эксплоатации электростанции чрезвычайно важно соблюдение заданных параметров вырабатываемой станцией электроэнергии и отпускаемого в тепловую сеть тепла в виде пара и воды. [c.203]

Приводные электродвигатели постоянного тока у питателей горелок регулируются для всех котлов напряжением регулировочной динамо. Схема регулирования состоит (фиг. 157) из главного регулятора с сервомотором, действующим на шунтовой регулятор регулировочной динамо 5 в зависимости от давления пара в магистрали 1 и обратного действия от вспомогательного вентилятора 9, давление которого изменяется в зависимости от изменения напряжения динамо 5. [c.236]

Увеличение давления свежего пара перед соплами регулирующей ступени сверх номинального (расчетного) значения при неизменной нагрузке турбины вызывает уменьшение расхода пара, так как располагаемый перепад тепла Яо при этом увеличивается. В этом случае давление пара в регулирующей степени будет ниже, чем при номинальном давлении свежего пара, которое изменяется примерно прямо пропорционально расходу пара через турбину. Перепад тепла в регулирующей ступени увеличивается, а перепады тепла на всех остальных ступенях (особенно на последних) существенно уменьшаются. Поэтому и напряжение в рабочих и направляющих лопатках активных и реактивных ступеней, а также в диафрагмах будут ниже расчетных. Но в случае увеличения перепада тепла в регулирующей ступени при одном полностью открытом регулирующем клапане напряжения в лопатках этой ступени превзойдут расчетные и лопатки будут работать с перегрузкой. [c.98]

Понижение давления свежего пара перед соплами регулирующей ступени вызывает уменьшение общего располагаемого перепада тепла в турбине и увеличение удельного объема пара. При неизменной нагрузке турбины общий расход пара через турбину в связи с этим увеличивается. Но так как сечения для прохода пара в регулирующих клапанах и лопатках проточной части ограничены, то мощность турбины будет уменьшаться тем больше, чем ниже будет давление и больше удельный объем свежего пара. Перепад тепла на регулирующей ступени при снижении давления свежего пара будет несколько ниже расчетного, поэтому лопатки регулирующей ступени будут работать при напряжениях ниже расчетных. Давление пара во всех других ступенях при этом понизится по сравнению с расчетным. Поэтому напряжения в направляющих и рабочих лопатках и диафрагмах этих ступеней будут также ниже расчетных. [c.99]

Изменение давления пара в камере регулируемого отбора конденсационной турбины в пределах, оговоренных техническими условиями завода-изготовителя (или ГОСТ), не вызывает существенного отклонения теплового процесса в турбине от расчетного, следовательно, напряжения в деталях проточной части и осевое давление на упорный подшипник при номинальной мош,ности находятся в допустимых пределах. [c.103]

Каплевидные резервуары (рис. 1.1,в) применяются для хранения нефтегфОд> ктов, характеризующихся высоким давлением паров (до 0,2 МПа). Форма оболочки данного резервуара, напоминающая каплю жидкости на несмачиваемой плоскости, обеспечивает одинаковое напряжение растяжения во всех кольцевых и меридиональных сечениях. После- [c.6]

Поршень цилиндра паровой машины (см. рисунок) имеет диаметр 40 см, а шток поршня — диаметр 5,6 см. Давление пара равно 10 am (1 ат= Kej M . Найти наибольшее напряжение [c.9]

Пример 24. Рабочее давление пара в цилиндре паровой машины р=12 бар (1 бар =10 н/м )-, внутренний диаметр цилиндра D = 400 мм (рис. 27). Определить диаметр с/щ стального штока поршня, а также диаметр болтов, прикрепляющих крышйу к телу цилиндра. Число болтов t= 8 допускаемое напряжение растяжения для штока [а]ш = 50 н1мм допускаемое напряжение растяжения для болтов [а]о=60 н/мм . [c.50]

Рассмотрим несколько примеров повреждений шпилька М52, выполненная из стали 25Х1М1Ф1ТР, работавшая при температуре 540 С, после 17 тыс. ч работы разрушилась. Напряжение затяга 300 МПа. Внутреннее давление пара 10 МПа, твердость шпильки 415 НВ. Структура материала шпильки — игольчатый сорбит отпуска. При специальном травлении выявлены границы первичных аустенитных зерен —индикатора теплового охрупчивания материала шпильки. Причиной разрушения явилось занижение температуры отпуска при термической обработке [c.44]

Рис. 2. SaBii HMio Tb температуры стенки t, давления пара р и окружных напряжений а в зоне водовпускного отверстия (кривая /) и на наружной поверхности (кривая 2) котла высокого давления от продолжительности г контрольного испытания (режимы I — разогрев II — стационарный III — останов котла при имитации разрыва трубы паронагревателя) [c.6]

Толщины менее 20 мм в литых стальных цилиндрах следует избегать. Толщина чугунных втулок с учётом износа и расточки соответственно поршневых — 20—25 мм и золотниковых — 15—20 мм. Расстояние по оси поршневого барабана между крышкой и поршнем должно быть не менее 10—12 мм. Число и диаметр шпилек, крепящих цилиндровые крышки, определяется на разрыв от полного котлового давлении пара с затяжкой 25фо допускаются при этом напряжения, равные 500—600 кг см". [c.321]

Суммарное напряжение на этом участке котельной поверхности складывается из внутренних напряжений, получаемых при вальцовке или клепке, внешних, образующихся за счет давления пара в котле, и дополнительных (термического происхождения). Подвлия- [c.262]

Так как система котел—бойлер обладает некоторой инерционностью, то для обеспечения устойчивости регулирования в рассматриваемой схеме предусмотрена установка электронного дифференциатора 48, который получает импульс от чувствительного манометра 17, измеряющего давление пара в котле и преобразующего изменение давления в пропорциональное значение переменного тока. Преобразованный в чувствительном манометре электроток подается к электронному дифференциатору 48, на выходе из которого появляется напряжение, пропорциональное скорости изменения давления пара в барабане котла. Это напряжение электронный регулятор температуры 41 получает немедленно, т. е. до изменения температуры воды, подаваемой в теплосеть, что позволяет привести в движение заслонку 10 и увеличить или уменьшить подачу газа в горелки. [c.81]

На рис. 2.3 представлен вариант котла, выполненного ВЗПИ совместно с Белгородским заводом. Котлы этой серии разработаны для производительностей 50 75 и 100 и 150 т/ч и рассчитаны на давление пара 14, 23 и 44 кгс/см . В этих котлах за счет интенсификации сжигания газа и мазута с повышением-теплового напряжения объема топочной камеры до значения QIV= [c.16]

Держаний комовой воды. В диапазоне высот 0,2—0,6 м она растет почти П1ропорционально увеличению высоты. Затем рост ее замедляется и при высоте 1,0—1,2 м практически прекращается. Дальнейшее увеличение высоты парового пространства не дает повышения допустимой нагрузки зеркала испарения. С повышением давления допустимая объемная нагрузка зеркала испарения или средняя скорость пара над зеркалом испарения неуклонно снижаются, в то время как допустимая весовая нагрузка зеркала испарения Я а возрастает. Среднее объемное напряжение парового пространства барабана также снижается с повышением давления пара в котле. В приведенной ниже табл. 1-1 даны значения допустимых напряжений парового пространства барабана и средних скоростей пара над зеркалом испарения для [c.11]

Диафрагмы испытывают изгибающие напряжения от давления пара, равнбго разности давлений по обе стороны диафрагмы. Если эта разность давлений увеличивается относительно расчетной, то увеличиваются напряжения и величина максимального прогиба в диафрагме, что может привести к аварии. [c.5]

Благодаря более высоким температурам и повышенному коэффициенту термического расширения легированной стали свободное расширение панелей перегревателя примерно вдвое больше расширения испарительных контуров и достигает 150 мм. В отличие от испарительных экранов расширение перегревательных труб не связано однозначно с давлением пара и в ходе растопки может изменяться в зависимости от режима прогрева труб. В отдельных случаях после взятия нагрузки панель может даже сократить свою длину. Лучше всего приспособлены к восприятию расширения трубы с погибами вокруг амбразур, так как они обладают высокой степенью самокомпенсации. В худших условиях работают прямые трубы. Наличие жестких креплений в верхнем и нижнем коллекторах приводит к тому, что при перегреве одной из труб по сравнению с остальными в ней развиваются огромные напряжения продольного сжатия. Труба начинает работать в режиме продольного изгиба и при недостаточной прочности промежуточных креплений рвет их и выпучивается в топку. Подобного вида повреждения происходили на модификации котла ТМ-84, в которой прямые трубы были размещены поверх гнутых. Положение усугублялось тем, что растопка котла производилась на мазуте. Выпучивание отдельных оборвавшихся от крепления труб достигало SOOjtiJH. В режиме под нагрузкой эти трубы подвергались усиленному обогреву, в результате чего началась сфероидизация перлита, в конечном счете завершившаяся разрывом ряда труб. [c.307]

Датчик давления пара ДДК-П имеет НЗ контакты верхнего предела (по схеме—контакты РД и защиты при достижении аварийного предела давления пара (контакты РДа -При давлении пара, меньшем значения, заданного настройкой датчика, контакты РД остаются замкнутыми. При этом цепь соленоидного клапана большого горения (СБГ) блока соленоидов находится под напряжением и клапан К-70 открыт. Аналогично при включении цепи соленоидного клапана СКЖ1 будет открыт клапан подачи жидкого топлива. [c.91]

По условиям работы, определяющим характер повреждений, гибы можно условно разделить на две группы. В одну из них включаются те, у которых температура рабочей среды до 400°С, в другую -с температурой свыше этого предела. В отопительных, отопительнопроизводственных и производственных котельных большинство котлов вырабатывает пар с температурой до 400°С. Поэтому, за небольшим исключением, температура металла гибов не превышает этого температурного уровня. Физические и химические процессы, протекающие при работе и простоях котлов, изменяют прочностные характеристики стали. В настоящее время взаимовлияние характеристик металла и условий его работы изучено подробно. Однако основные исследования направлялись на оценку надежности гибов котлов высокого давления. Повреждения гибов на оборудовании с давлением пара до 4 МПа изучены меньше. Это объясняется меньшей интенсивностью появления и развития дефектов при среднем и низком давлении. Вместе с тем в характере процессов, влияющих на прочностные характеристики стальных котлов, вне зависимости от давления много общего. При наличии в котловой воде кислорода появляются и увеличиваются коррозионные язвины. На краях некоторых могут возникать трещины, значительно увеличивающие концентрацию напряжений. Трещины возникают и вне язвин. [c.188]

Приведенный рыше расчет труб на прочность учитывает лишь напряжение в стенке, возникаю 1]ее под действием давления пара в трубе напряжения, появляющиеся в стенке в результате действия на трубы сил, вьпванныт стеснением свободы теплового расширения, во внимание не приняты. Запроектированный паропровод следует монтировать с растя - кой на 100% от ожидаемого теплового расширения. Этим полностью устраняют добавочные напряжения в рабочем состоянии и обеспечивают соблюдение расчетных условий. [c.296]

Основной задачей диспетчерской службь является обеспечение выполнения государственного плана выработки энергии и установленного максимума нагрузки бесперебойной и надежной работы энергосистемы надлежащего качества отпускаемой энергии (частоты, напряжения, давления и температуры отпускаемого потребителю пара и температуры воды в тепловых сетях) наиболее экономичной работы всей энергосистемы. [c.479]

Э. д. с. термопар замерялась потенциометром ППТН-1 и зеркальным гальванометром ГПЗ-2. Падение напряжения и сила тока на рабочем участке измерялась приборами класса 0,5. Давление паров жидкости измерялось с помощью ртутного дифманометра с миллиметровой зеркальной шкалой. До и после опыта отбирались пробы раствора для определения концентрации. [c.119]

Расчет часто невозможен без проведения испытаний на усталость, чрезвычайно длительных для того, чтобы воспроизвести температурный цикл и выдержать время, необходимое для имитации двухсменного режима эксплуатации турбины. Используемые сейчас методики основаны на экстраполяции, которая вноси" некоторую неопределенность. Ранее фиксировались только вызванные термоциклированием систематические усталостные разрушения в турбинах с конструкцией пароввода, которая вызывала концентрацию напряжений из-за резкого температурного перепада, возникающего в момент попадания в турбину горячего пара. Эти турбины работали при температуре 510° С и давлении пара 65 бар и во всех случаях корпуса растрескивались примерно после 8000 циклов. После этого турбина была реконструирована, чтобы уменьшить интенсивность напряжений и защитить зону па-роввода, но даже в первоначальной конструкции при работе в установившемся режиме разрушений не наблюдалось. Однако, есть многочисленные примеры образования трещин, причем некоторые из них распространялись через всю стенку корпуса. [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...