Напряжения Оценка

В идеальном случае считают, что хрупкое разрушение должно происходить в результате мгновенного разрыва межатомных связей по плоскости, перпендикулярной действующему нормальному напряжению. Оценка теоретического напряжения (теоретической прочности), при котором должно происходить хрупкое разрушение, показывает, что эта величина одного порядка с модулем нормальной упругости Е (так же, как теоретическое сопротивлению сдвигу — одного порядка с модулем сдвига G), а именно [c.137]

МРК, имеющего окружную скорость на периферии 514 м/с, показывают, что максимальный уровень напряжений в основной части диска при температуре рабочего тела 553 К составляет около 400 МПа. В сплошных кольцевых участках у центра и периферии диска прочность определяется окружными напряжениями, которые значительно превышают радиальные. В области диска между окнами происходит перераспределение напряжений. Превалирующими становятся радиальные напряжения, и напряженное состояние близко к случаю простого растяжения. Это полностью согласуется с результатами экспериментальных исследований дисков с круглыми эксцентричными отверстиями. Прочность диска в области трапециевидных окон определяется не окружным, а радиальными напряжениями. Оценка прочности диска методом двух расчетов с учетом присоединенных масс окон и лопаток дает в области окон уровень радиальных напряжений меньший, чем окружных, т. е. имеется качественное отличие от, результатов, полученных МКЭ. Вместе с тем точные расчеты (рис. 2.29) показывают, что радиальные напряжения в районе окон не превышают допустимых. [c.106]

Применяя описанные выше изохронные кривые напряжение—деформация, можно рассмотреть случай потери продольной устойчивости (5—7]. Однако следует указать, что при увеличении напряжения оценка деформации по этим кривым дает завышенные результаты. Напротив, при ползучести изгибом оценка деформации в наружном слое оказывается заниженной (так как точка А[ на рис. 4.8 представляет точку Aj). Это обусловлено тем, что ползучесть при изменении напряжения нельзя рассматривать как нелинейную упругую деформацию или как общую пластическую деформацию без учета соответствующих поправок. [c.102]

Из рис. 101 следует, что в температурном интервале от 20 до 550° С глубина распространения дислокаций от поверхности монокристаллического Si (а поскольку время нагружения было постоянным, следовательно, и скорость движения дислокаций в поверхностной области) существенно зависит от температуры и уровня приложенных напряжений. Оценка скорости движения дислокаций в монокристаллическом Si при 200° С и уровне напряжений 6—10 кгс/мм дала значение порядка 10 —10 см/с, а по экстраполяции данных [518—520] в низкотемпературную область порядка 10 см/с. Аналогичная оценка при 400°С дает значение Ю" —Ю" см/с, а экстраполяция данных [518—520] — 10 см/с. [c.177]

Контуры постоянного коэффициента интенсивности напряжений. Оценки минимального и максимального значений коэффициента интенсивности вдоль произвольного контура [c.166]

Работа топочной камеры характеризуется различными показателями напряженности, надежности и экономичности. Надежность работы определяется, в первую очередь, степенью шлакования стен, устойчивостью горения, сепарацией топлива, а экономичность характеризуется потерями от недожога топлива, зависящими от организации процесса горения и его напряженности. Оценка работы топки проводится по теплотехническим показателям. [c.102]

Напомним, что ввиду циклического характера напряжений оценку прочности следует произвести по условию усталостной прочности. [c.548]

Усталостное изнашивание (выкрашивание) проявляется в отслаивании отдельных частиц металла с увеличением числа циклов нагружений и проявляется в наибольшей мере на отстающей поверхности (ножка зуба в зубчатой передаче, дорожка качения внутреннего кольца подшипника качения) и представляет значительную опасность при поверхностном упрочнении (азотирование, цементация и др.), поскольку в результате развития трещин под упрочненным слоем с поверхности трения отделяются крупные частицы металла. Для предотвращения усталостного выкрашивания проводится расчет с целью оценки величины контактных напряжений (оценка контактной прочности). [c.16]

Длительная прочность при переменных температурах и напряжениях. Оценка прочности материалов при переменных температурах имеет большое значение для деталей различных теплосиловых установок и особенно газовых турбин. Так, например, температура рабочих лопаток газовой турбины мощностью 1500 кВт, работающих на электростанции при компрессорной станции магистрального газопровода в условиях наличия внешних потребителей, меняется в течение суток от 600 до 760 С. [c.163]

Недостатки определяются только аномалии напряжений, вызванные сосредоточенными концентраторами, без количественной оценки величины напряжений, при равномерно расположенном поле больших напряжений оценка НДС невозможна. [c.53]

Важно понимать, что приведенный выше анализ основывается на линейном уравнении, хотя оно и учитывает при помощи члена, содержащего А, некоторые эффекты памяти. Действительно, для обтекаемых тел простой геометрии (таких, как сферы и цилиндры) решение уравнения (7-4.3) можно довести до вычисления коэффициента лобового сопротивления в явном виде [15, 17]. Кажущаяся значительно более простой задача, состоящая в вычислении коэффициента лобового сопротивления для течения обобщенных ньютоновских жидкостей (т. е. жидкостей, для которых напряжение задается уравнением (2-4.1)), оказывается практически более сложной для решения из-за нелинейности члена, описывающего вязкие напряжения даже для тела простейшей геометрии (сфера) получены лишь оценки для несовпадающих верхней и нижней границ решения [18]. [c.277]

Проведенные на основании зависимости (4.28) оценки показывают, что для материалов оболочек твэлов, таких как графит, максимальная разность температуры на поверхности между точкой касания и точкой с максимальным локальным коэффициентом теплоотдачи не превышает 10% среднего температурного перепада в оболочке, что, по-видимому, не приведет к существенному изменению температурных напряжений в теплопроводной оболочке шарового графитового твэла. [c.86]

Они используются для оценки прочности конструкций в случае плоского и объемного напряженных состояний. Исходя из принятого критерия эквивалентности, лежащего в основе той или иной гипотезы прочности, сложное напряженное состояние заменяется эквивалентным ему растяжением. [c.7]

Значения коэффициентов и берут из таблиц для ступенчатого перехода с галтелью (рис. 10.15, а — в) —табл. 10.10 для шпоночного паза—табл. 10.11 для шлицевых и резьбовых участков валов — табл. 10.12. Для оценки концентрации напряжений в местах установки на валу деталей с натягом используют отношения и А /А (табл. 10.13). [c.170]

Для испытания защитных свойств изоляционных покрытий на металлах в электролитах служит также ячейка, схема которой изображена на рис. 357. Оценку защитных свойств изоляционных покрытий и изменение этих свойств во времени проводят путем регистрации электрического тока, возникающего в паре между изолированным и неизолированным стальными образцами, при наложении на них напряжения Е. На изолированный образец накладывают или катодный, или анодный ток, а также испытывают образцы без воздействия на них тока, накладывая катодную поляризацию только в момент измерения. Появление тока в исследуемой паре дает время электролиту проникнуть к поверхности металла через поры и капилляры покрытия. Изменение тока во времени характеризует скорость разрушения изоляционного покрытия. [c.465]

При испытании на разрыв образцов после циклического наклепа некоторые из них разрушились в стороне от минимального сечения В — В (см. рис. 2.9), что связано, но всей вероятности, со снижением S вдоль оси А — А в большей степени, чем увеличивается площадь поперечного сечения. В данном случае анализ максимальных напряжений в неразрушенном сечении В — В позволил дать лишь нижнюю оценку 5с = 5 (см. на [c.82]

Следует отметить, что в случае поворота главных площадок необходимо прослеживать развитие пор по всем возможным ориентациям границ зерен, так как неизвестно, на каких гранях поры вырастут больше, т. е. где будет слабейшее звено при разрушении. Естественно, что такой анализ весьма затруднен. Поэтому будем рассматривать развитие пор в сечении, перпендикулярном действию наибольших за период нагружения главных напряжений оь Очевидно, такая схематизация соответствует максимально возможному росту пор и, следовательно, дает консервативную оценку предельного состояния материала. [c.164]

Таким образом, параметры механики- разрушения в общем представляют собой коэффициенты подобия, и преимущество ее использования как раз и состоит в том, что, определив коэффициенты подобия полей напряжений и деформаций, без рассмотрения и детального описания тонких процессов деформирования и разрушения материала у вершины трещины, можно прогнозировать развитие макроразрушения. Отказ от анализа процессов разрушения у вершины трещины привел к необходимости экспериментального получения большого количества эмпирических зависимостей, так как подобие НДС можно было обеспечить при весьма узком диапазоне изменения уровня и характера нагружения. Но это приемлемо только при оценке относительно просто нагружаемых конструкций, в случае же ответственных высоконагруженных конструкций прямое использование механики разрушения может не дать достаточно надежных результатов, что заставляет вернуться к подробному [c.188]

Использование рассмотренных уравнений для оценки долговечности конструкций с существенно неоднородными полями напряжений связано со значительными трудностями, так как эти поля изменяют характер деформирования материала у вершины трещины. Например, в сварных тавровых соединениях остаточные напряжения приводят к ситуации, когда при действии циклической эксплуатационной нагрузки с коэффициентом асимметрии, равным нулю, коэффициент асимметрии нагружения материала в вершине трещины по мере ее развития изменяется от 0,8 до О, при этом КИН может принимать значения от пороговых до близких к критическим [198]. Следовательно, оценка долговечности такого рода конструкций может выполняться только с помощью уравнений, учитывающих переменную вдоль траектории развития трещины асимметрию нагружения в широком диапазоне СРТ. Как видно из выполненного обзора, такие уравнения являются в основном эмпирическими, содержащими большое количество взаимосвязанных параметров, определяемых только экспериментально на основании статистической обработки данных, что приводит к значительной сложности в получении и использовании этих зависимостей. Поэтому [c.192]

Учитывая изложенное, можно заключить, что экспериментальные методы измерения ОСН не могут дать полного представления о распределении напряжений по всему объему конструкции. Применение их ограничено случаями определения напряжений по какому-либо сечению узла (при этом известны только компоненты тензора напряжений, действующие в плоскости, перпендикулярной этому сечению), по поверхности изделия, а также оценкой средних по толщине соединения напряжений. Оценка локальных напряжений в высокоградиентных полях возможна как интегральная. Для детального исследования областей с высокоградиентньши полями напряжений целесообразно применять расчетные методы, а экспериментальные использовать для оценки корректности и применимости принятых в расчетах допущений. [c.271]

Сопоставление полученных свойств различных материалов в отношении трекинга приводит к заключению, что величина //урек может служить для сравнительной оценки материалов при низких напряжениях. Оценку изоляционных материалов для высоковольтных конструкций в отношении трекинга было предложено производить иначе. К образцу в виде трубки с электродами по концам подводят высокое напряжение определенного значения и находят время /урек, требуемое для образования короткозамыкающих треков в камере влажности, где температуру изменяют по определенной программе. Определение времени трекинга дает результаты, позволяющие судить о материалах, подвергающихся трекингу при высоких напряжениях. [c.125]

Согласно методам второй группы, испытания одного или нескольких образцов проводятся с непрерывно или ступенчато увеличивающейся амплитудой напряжений. Оценка предела выносливости произ-иодится на основе тех или иных представлений о сопротивлении усталости, в частности на условиях суммирования усталостных повреждений. [c.74]

Как следует из результатов гл. 3-5, обоснованный анализ местных напряжений, оценки прочности и ресурса конструкций АЭС с ВВЭР требует использования уточненных подходов, позволяющих получить распределение напряжений и деформаций в зонах концентрации. Такие подходы оказьшаются необходимыми особенно при температурных нагрузках, когда возникают трудности даже при определении номинальных напряжений вследствие неоднородных температурных полей и теплофизических свойств как по толщине корпуса сосуда давления, так и вдоль их образующей. Эти трудности усугубляются при анализе местной напряженности в зонах концентрации, где при коэффициентах концентрации, превышающих 3 единицы (корпус реактора — патрубковая зона, тройниковые соединения трубопроводов), возможно появление пластических деформаций. В связи с этим условно-упругие напряжения, соответствующие пластическим деформациям, оказьшаются значительно выше упругих, полученных через номинальные напряжения и теоретические коэффициенты концентрации. [c.217]

Напряжения определяют экспериментально на моделях, деталях машин и конструкциях в лабораторных, стендовых и эксплуатационных условиях. Для предварительного выявления зон наибольших напряжений, оценки их направления и значения выполняют исследования полей напряжений. Для этого исгюль-зуют поляризационно-оптический метод, основанный на интерференции поляризованного света, прошедшего через модель из прозрачного оптически чувствительного материала. Он хорошо разработан для деталей плоской формы. Широко применяют также метод хрупких покрытий (канифольно-лаковые покрытия, стекловидные эмали и др.), основанный на образовании трещин в наиболее напряженных зонах модели или детали. [c.60]

Че.м больше емкость цепи, тем меньше частота собственных колебаний, тем медленнее нарастает напряжение на электродах и тем следовательно легче погасить дугу. Последнее хорошо иллюстрируется фиг. 7, где нанесена кривая роста диэлектрич. прочности промежутка и восстанавливающееся напряжение длн дву.х различных емкостей. Здесь видно, что в одном случае дуга гаснет (кривые не пересекаются), а в другом случае вновь должна вспыхнуть, т. к. диэлектрич. прочность не в состоянии противостоять быстро нарастающему напряжению. Оценка условий гашения дуги с точки зрения скорости восстановления напряжения на электродах одинаково справедлива как в случае коротн й, так и д.чинно ) дуги. Угасание дуги переменного тока в сильной степени зависит от сдвига фаз между током цепи и эдс, так как в момент прохода тока через нуль восстанавливающееся напряжение будет раз,1П1чно. Очевидно, что самые [c.189]

Примером такого оборудования может служить установка, предназначенная для испытания плоских образцов, зажимаемых по всему контуру (рис.6.3.2,с). На таких образцах из сплава АМгбН толщиной 2 мм исследовали влияние различных конструктивно-технологических факторов (местное ослабление, местное увеличение жесткости в юаде ребра, наличие элемента, вваренного круговым швом, повторные подварки) в зависимости от соотношения главных напряжений Оценку результатов осуществляли сопоставлением значений условных разрушающих напряжений и соответствующих им относительных деформаций в направлении главных осей [78, 79]. [c.137]

Для каждого типового объекта существуют проверенные практикой представления о его работе под нагрузкой, методы эасчета напряжений, оценки точности расчета и роли отброшенных факторов. Некоторые из этих сведений изложены в урсе сопротивления материалов. Далее они будут развиты и дополнены применительно к авиационным конструкциям. [c.29]

Уравнение (4-3.24) применимо, если предыстория G находится на очень малом расстоянии от предыстории покоя. Это справедливо на практике, если по крайней мере в не очень отдаленном прошлом модуль величины G был мал для любого значения s. Действительно, правая часть уравнения (4-3.24) является просто первым членом разложения в ряд интегралов, причем первый отброшенный член имеет второй порядок по модулю G (см. уравнение (4-3.25)). Следовательно, оценку О для периодических течений, используемых в реометрии, необходимо производить лишь с точностью до членов первого порядка по ее модулю, поскольку вклад в напряжение членов более высокого порядка не превышает вклада членов, обусловленных отброшенным интегралом. [c.173]

Если жидкость удовлетворяет релаксационному уравненин> состояния первого порядка, оказывается возможным решить, по крайней мере в принципе, ряд задач, которые не могут быть поставлены в рамках теории простой жидкости. Для примера рассмотрим задачу об истечении струи жидкости из фильеры (сопровождаемом, вообще говоря, хорошо известным явлением разбухания). Измеряя силу, можно измерить напряжение в сечении фильеры. Если жидкость удовлетворяет уравнению состояния релаксационного типа, этой информации вполне достаточно для оценки напряженного состояния в струе. При этом не обязательна знать предысторию деформирования до достижения выходного сечения фильеры. [c.236]

При геометрическом подобии зубьев в различных сечениях их жесткость, как консольных оболочек, постоянна по всей ширине колеса. Для оценки деформации положим, что зубья колеса 2 абсолютно жесткие, а зубья колеса / податливые. При заторможенном колесе 2 нагруженное колесо 1 повернется на угол Аф вследств 1е податливости зубьев. Прогиб зубьев в различных сечениях равен гДф, где г — радиус в соответствующем сечении. При постоянно11 жесткости нагрузка пропорциональна деформациям или в нашем случае радиусам г, которые в свою очередь пропорциональны расстояниям от вершины делительного конуса — рис. 8.32, б. Если модуль зубьев и нагрузка изменяются одинаково, то напряжения изгиба остаются постоянными [см. формулу (8.19)1 по всей длине зуба. [c.132]

Полученные значения параметра Od без конкретизации механизма зарождения микротрещин интерпретировать сложно. Отметим лишь, что они одного порядка с аналогичными величинами, используемыми для описания процессов микроповреждения в сталях. Так, по данным работы [275], типичные значения Od в модели образования микронесплошностей около частиц РезС в сфероидизированной стали составляют 1700 МПа, в работе [322] приводится расчетное значение напряжения, необходимого для растрескивания карбидов в стали 0,36С—1,28Мп, равное 2027 МПа. С другой стороны, верхняя оценка значений параметра ffd, в качестве которой можно принять теоретическую прочность, на разрыв для решетки Fe, дает величину порядка /2яжЗ-10 МПа [121]. [c.107]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Х2МФА. Видно, что практически во всем диапазоне изменения жесткости напряженного состояния А достаточно велико, что говорит об отсутствии взаимодействия пор между собой. Таким образом, полученные оценки позволяют сделать вывод [c.124]

Следует отметить, что накопление повреждений будет происходить и при условии, когда напряжения еще не достигают циклического предела текучести 5т, так как в этом случае идут процессы микротекучести. Тем не менее повреждаемость материала в условиях микротекучести будет достаточно малой и поэтому скоростью развития трещины при оценке AKth можно пренебречь (dL/dN Q). Строго говоря, при расчете НДС в окрестности вершины трещины нужно использовать параметр ат" < От, характеризующий сопротивление материала микро-пластическому деформированию. Однако известно, что в этом случае большинство положений теории пластичности не приемлемо [195, 206, 379]. Выходом из этого положения является анализ НДС в рамках теории пластичности (в расчет вводится параметр От), но и при анализе накопления повреждений учитывается повреждаемость от упругих (с макроскопических позиций) деформаций (см. раздел 2.3). [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...