Жесткий режим

Жесткий режим характеризуется большими плотностями тока (160—360 А/мм ), большими давлениями (до 150 МПа) и малой длительностью цикла сварки (0,2—1,5 с). [c.110]

Возвращаясь к микрогеометрической обкатке, приведем результат еще одного опыта обкатки двигателя на холостом ходу. В этом случае обкатка была закончена не при 2500, а при 3200 об мин. После обкатки на холостом ходу этот двигатель также был проверен на тех же эксплоа-тационных режимах, что и двигатель, данные об обкатке которого приведены на фиг. 26, где по линии износа, характеризующей обкатку второго двигателя, уже ясно видно увеличение угла наклона отрезков линии износа, характеризующих более жесткий режим испытания. [c.51]

Промежуточный (между мягким и жестким) режим реализуется при условиях к> и кт < 1, совместное выполнение которых определяет соотношение между параметрами т и п. Для п> 1 и н < 1 на основании указанных ограничений получаем условие, определяющее показатель п [c.101]

Для оценки влияния истории циклического деформирования на сопротивление деформированию при длительном статическом нагружении проведена серия испытаний на ползучесть образцов, предварительно подверженных мало цикловому нагружению (жесткий режим, jV= 500 циклов при размахе деформации е = 1,0%) и температурах 610 и 670 °С (штриховая линия на рис. 4.54, а). Образцы, прошедшие предварительную тренировку, испытывали на ползучесть при тех же температурах. [c.223]

Дальнейшее убывание влаги шло по прямой линии с постоянной скоростью сушки. Постоянная скорость сушки сохранялась до тех пор, пока влажность ленты не достигала значения л=1 2- 16%. Состояние кривых сушки и температурных кривых показывает, что участок постоянной температуры оканчивается раньше, чем участок постоянной сушки. Можно полагать, что в первой 30[c.217]

Логическая связь между критериями Кз и t [, состоит в том, что если вычисленное значение Кз, согласно (49), удовлетворяет условию (51), то в этом случае необходимо назначить жесткий режим нагрева. Если же критерий Кз удовлетворяет условию (50), то допустимы и тот, и другой режимы нагрева. Условная граница между этими режимами может быть принята на основе обработки статистических данных при = 10 С/мин [19, 23]. [c.333]

При выборе режимов нанесения покрытий учитывают общие для большинства гальванических процессов положения чем выше катодная плотность тока, тем больше скорость осаждения металла и производительность процесса чем ниже температура и массовая доля составляющих электролита и выше плотность тока (жесткий режим), тем тверже покрытия и меньше достижимая их толщина чем выше температура и массовая доля составляющих электролита, тем большую плотность тока можно допустить без ущерба для качества покрытий. [c.437]

Для изготовления конструктивных элементов турбомашин используют жаропрочные сплавы [22, 75, 80, 100]. Они являются перспективными и для элементов тепловой энергетики в связи с ростом давления, температур и мощностей энергетических установок. Для изучения влияния пластичности жаропрочных материалов на сопротивление неизотермическому малоцикловому разрушению была разработана программа испытаний в условиях переменных температур (рис. 2.4). В нее включены испытания на термическую усталость без выдержки и с выдержкой при максимальной температуре (рис. 2.4, а и б) изотермические при предельных температурах термоусталостного цикла (рис. 2.4, в) неизотермические (в диапазоне температур основного термоусталостного цикла) для контрастных сочетаний режимов нагружения и нагрева (жесткий режим) при синфазном (рис. 2.4, д) и противофазном (рис. 2.4, г) циклических нагревах и нагружениях. [c.47]

Рис. 2.10. Влияние длительности выдержки и формы цикла нагружения на сопротивление малоцикловой усталости коррозионно-стойких сталей в изотермических условиях (жесткий режим) при растяжении-сжатии (сплошные линии) и циклическом изгиба (штриховые линии) [123, 124]

Рис. 2.10. Влияние длительности выдержки и <a href="/info/493511">формы цикла нагружения</a> на сопротивление <a href="/info/23958">малоцикловой усталости</a> <a href="/info/38979">коррозионно-стойких сталей</a> в изотермических условиях (жесткий режим) при <a href="/info/79322">растяжении-сжатии</a> (<a href="/info/232485">сплошные линии</a>) и <a href="/info/184458">циклическом изгиба</a> (штриховые линии) [123, 124]

Принимая в качестве базового жесткий режим нагружения (/(=1), на основании уравнений (2.1) и (2.2) получена формула для определения числа теплосмен до разрушения [95] [c.65]

Указанный подход к описанию условий прочности является интерполяционным, он применим для случаев длительного статического и малоциклового разрушения, а также разрушения комбинированного (переходного) характера, т. е. разрушения от действия циклических реверсивных и односторонне накопленных деформаций одновременно. На рис. 2.38 представлены контрастные режимы длительного малоциклового нагружения, когда накопления односторонних деформаций не происходит — жесткий режим малоциклового нагружения (рис. 2.38, в, г) или осуществляется ползучесть и имеются условия для накопления односторонних деформаций — мягкий режим длительного статического нагружения (рис. 2.38, д—з), а также могут возникать реверсивные циклические и односторонне накопленные деформации (рис. 2.38, и, к). [c.93]

Существенно, что для характерных зон концентрации деформаций при допускаемых в элементах конструкций повторных механических и термических нагрузках циклические пластические деформации локализованы и ограничены по величине, так что при произвольном внешнем воздействии реализуется л<есткий или близкий к жесткому режим нагружения. Об этом свидетельствуют результаты расчета по числу циклов N при малоцикловом изотермическом нагружениях [17], приведенные ниже [c.114]

Рис, 3.1. Влияние температур и частоты нагружения (жесткий режим) на кривые [c.126]

Возможность построения ниспадающей ветви на испытательных системах с довольно малой для данного случая жесткостью нагружающей системы R = 10 Н/м методом превентивных разгрузок при одноосном деформировании зернистого композита проиллюстрирована на рис. 7.115. Отметим, что точка Сг, поврежденность в которой составляет 17,7%, является последней равновесной точкой, фиксируемой в режиме монотонного нагружения при указанной жесткости R. Реализация закритической стадии деформирования в рассматриваемом вычислительном эксперименте позволяет сделать вывод о том, что "жесткий режим нагружения может быть имитирован последовательностью мягких малых нагружений и разгрузок. [c.147]

Теория петлевого генератора с ФРК-усилителем предсказывает для больших значений константы взаимодействия жесткий режим включения генерации и возможные области существования оптической бистабильности [43,44]. [c.147]

Наиболее низким порогом генерации обладает, как из графиков видно, замкнутый линейный резонатор, для которого у 1 О при Л 1. Далее следуют схема с петлей обратной связи (у 1 1) и схема двустороннего обращающего зеркала (у 1 2). Все эти генераторы могут работать в мягком режиме возбуждения, т.е. порог генерации в них может быть достигнут без применения дополнительных световых пучков. Еще более высокими порогами возбуждения обладают генераторы с незамкнутыми резонаторами, для которых характерен жесткий режим возбуждения с полуоткрытым линейным резонатором (у 1 = 2,49) и с резонатором с двумя областями взаимодействия (уц1 = 4,68). [c.151]

При малоцикловом нагружении могут быть мягкий режим, когда в процессе испытания остается неизменной величина циклического напряжения, и жесткий режим, когда остается неизменной величина циклической деформации. [c.18]

В данном случае имеются в виду режимы, отличающиеся тем, что в одном случае в процессе испытания поддерживаются постоянными циклические напряжения (мягкий режим), а в другом— деформации (жесткий режим). Результаты, полученные при этих режимах испытания, отличаются лишь в том случае, если имеют место существенные неупругие деформации. [c.284]

Указанные данные были получены при одних и тех же относительных амплитудах напряжений 0,7а. . Однако изменение состава сплава за счет легирующих элементов, а также за счет примесей неизбежно влечет повышение (как правило, в пределах одного фазового состава) его предела текучести. При равной относительной амплитуде напряжений в долях от предела текучести абсолютный уровень максимальных напряжений в цикле изменялся пропорционально фактическому пределу текучести. Таким образом, на изменение долговечности сплавов влияли два фактора изменение химического состава и изменение уровня напряжений. Так как при проведении циклических испытаний (/7 = 0) надрезанных образцов с а = 4,8 в вершине надреза реализовывался симметричный жесткий режим нагружения, а уровень деформаций там был пропорционален амплитуде напряжений а (при постоянном отношении о/а = 0,7), уравнения Коффина можно записать для данного частного случая в виде аМ " = С. На рис. 78 показана зависимость малоцикловой долговечности сплавов надрезанных образцов в отожженном состоянии (ПТ-ЗВ с 2,5 % А1, ПТ-ЗВ, ПТ-71 /1, ВТ5-1, ВТ6С) при амплитуде напряжений 0,7а (/7=0) и надрезе с а = 4,8 от предела текучести Стц.г- [c.121]

Рис. 3. Влияние пластичности и вида режима неи.зотермического нагружения (жесткий режим) на сопротивление малоцикловой усталости жаропрочных сплавов

Рис. 3. Влияние пластичности и вида режима неи.зотермического нагружения (жесткий режим) на сопротивление <a href="/info/23958">малоцикловой усталости</a> жаропрочных сплавов

Результаты экспериментов позволили выявить характерные особенности сопротивления термоусталостному деформированию сплавов ХН75МБТЮ-ВД, ХН56МВТЮ. Процесс упругопластического деформирования материала протекает в неконтролируемых (по напряжениям или деформациям) условиях, при которых реализуется промежуточный между мягким и жестким режим малоциклового нагружения. Полученные результаты (рис. 2.16) характеризуют кинетику циклических пластических деформаций в полуциклах нагрева е (сжатие) и охлаждения е°(растяжение), напряжений растяжения ар и сжатия [c.37]

В локальных зонах телескопического кольца, в которых происходят разрушения мапоциклового характера, реализуется жесткий режим [c.136]

Экстремальные режимы нагружения (мягкий и жесткий) реализуются менее часто и при соблюдении особых условий. Близкий к жесткому режим имеет место, например, в зонах резкой концентрации напряжений [17] (пазы диска турбины [10, 22, 43], кромки водовпускных отверстий паровых котлов [32, 33, 98]) в связи с тем, что размеры этих зон существенно малы по сравнению с размерами окружающих объемов детали, деформирующихся в целом упруго. Другим примером такой реализации является деформирование поверхностных объемов детали при интенсивном тепловом воздействии и умеренной интеисивности циклического процесса теплообмена (корпуса турбин с рабочим телом высоких параметров н др.). Режимы нагружения, близкие к мягкому, могут встречаться в элементах машин и конструкций, в которых весьма высоки механические и термические напрял<ения, в результате чего возможно накопление односторонних циклических деформаций как в зонах концентрации, так и в зонах с номинальными напряжениями (оболочки тепловыделяющих элементов атомных реакторов, ковши металлургического оборудования, диски турбин при экстремальных режимах форсированных испытаний). [c.39]

Рис. 2.9, Влияние времени выдержки на малоцикловую долговечность аустенитной коррозионно-стойкой стали в изотермических y jjoBHHx (жесткий режим) в аавиеи-мости от режимов нагружения (А, Б, В), 7 =650°С

Рис. 2.9, Влияние времени выдержки на малоцикловую долговечность аустенитной <a href="/info/38979">коррозионно-стойкой стали</a> в изотермических y jjoBHHx (жесткий режим) в аавиеи-мости от режимов нагружения (А, Б, В), 7 =650°С

Рис. 2.29. Кривые малоцикловой усталости (жесткий режим) для стала Х16Н15МЗБ (Г=600°С) при различной длительности выдержки при pa тяи eнии (а) и по параметру at длительного статического повреждения (б) мин

Рис. 2.29. <a href="/info/28765">Кривые малоцикловой усталости</a> (жесткий режим) для стала Х16Н15МЗБ (Г=600°С) при различной длительности выдержки при pa тяи eнии (а) и по параметру at длительного статического повреждения (б) мин

Ра-ссмотрениая концепция условий прочности предполагает линейное или нелинейное суммирование компонент повреждений, представляя процесс в виде комбинации усталостного (от повторного действия реверсивных деформаций) и длительного статического (от действия односторонне накопленных деформаций) повреждений. Базовыми при оценке повреладений являются кривые малоцикловой усталости (жесткий режим нагру кения) и длительной прочности. Кривую малоцикловой усталости следует получать в условиях, позволяющих исключить влияние времени на расчетную характеристику (высокая частота, отсутствие выдержек). Роль временных процессов отражает кривая длительной прочности. Релаксационные процессы, характерные для условий работы материала в максимально напряженных зонах конструкции, приводят к эквивалентным деформациям, их учитывают при определении доли усталостного повреждения. [c.93]

Исследовали, как правило, или жесткий режим (в контролируемых условиях по деформациям) при постоянных (нормальных н повышенных) температурах, или близкий к жесткому режим, который обеспечивался условиями термоусталостного нагруя<ения без включения выдержек в экстремальных точках циклов нагрузки и температур. Временные эффекты либо не проявлялись, либо были ограничены, а характер процесса для исследованных материалов оказывался практически стабильным по напряжеииям и деформациям или достаточно быстро стабилизировался. [c.121]

Результаты расчета предельных "повреждений при блочном нестационарном малоцикловом нагружении представлены на рис. 4.15. Общая закономерность для этих условий испытаний [29, 80, 85, 109] состоит в том, что при достаточном (более пяти noBTOpj -ний) перемешивании блоков амплитуд деформаций (жесткий режим) и сравнительно небольшом их различии по величине оправдывается правило линейного суммирования повреждений, выражаемое в относительных долговечностях. По данным этих исследований среднее значение суммы относительных долговечностей составляет 0,97 (при предельных 0,63 и 1,28). При этом разброс данных не выше соответствующего рассеяния при стационарном нагружении в режиме А (5, рис. 4.15). [c.192]

Анализ полученных результатов показал, что из 9 слитков, отлитых с модифицированием НП (5 — НП Ti NO, 4 — TiN), только на одном из них (с НП Ti NO) обнаружены трещины. Данный слиток был отлит с высокой скоростью литья в начальный период на минимальной начальной высоте слитка — 0,7 м ( жесткий режим запуска) при максимальном расходе подаваемой в кристаллизатор охлаждающей воды, что обычно не применяется в практике литья крупногабаритных слитков. Слитки без трещин были отлиты при мягком режиме, при котором прирост скорости литья слитка до технологической и увеличение расхода охлаждающей воды осуществлялись на большей начальной длине (0,8...1,5 м). Содержание титана в алюминии в результате введения в расплав прутков с обоими НП составляло 0,028 %. Изучение микроструктуры проб-свидетелей показало, что оба НП обеспечивают получение практически одинакового зерна — в пределах 0,05...0,3 мм. Качество поверхности всех слитков соответствовало требованиям технической документации. В то же время на 5 из 9 слитков, одновременно отлитых в параллельный кристаллизатор, но без введения НП, обнаружено от одной до нескольких трещин длиной от 40 до 295 мм, расположенных как по днищу слитка, так и по днищу с переходом на широкую грань. Содержание титана в алюминии составляло 0,012...0,015 %. Величина зерна на пробах-свидетелях лежала в пределах 0,3...2,2 мм, что еще раз подтверждает роль титаносодержащих соединений в формировании мелкокристаллической структуры, которая и способствует предотвращению возникновения горячих трещин. [c.272]

Время, в течение которого сохраняется максимальная деформация растяжения в каждом цикле, важно знать при определении числа циклов до наступления разрушения для более высоких температур. С увеличением этого времени значительно сокращается число циклов до появления трещины (Уолкер, 1963 г. Коулз и Скиннер, 1965 г.). Экспериментальные данные получены для низколегированных сталей при 480—565° С. В процессе лабораторных испытаний материал подвергался циклическому нагружению при постоянной амплитуде общей деформации (жесткий режим) (рис. 40, а). График соответствующих циклических напряжений представлен на рис. 40, б, на котором видно, что если деформация остается постоянной, то напряжение несколько уменьшается. Этот теоретический график аналогичен реальному графику, который показан на рис. 20. [c.128]

Обратим внимание на оптическую схему генератора (рис. 5.10). Он работал при одном пучке накачки. Вьпие (п. 4.2.1) было показано, что такая генерация возможна лишь при наличии в среде нелокального нелинейного отклика. Следовательно, описанный генератор работал благодаря записи сдвинутых решеток при снятии вырождения по частотам взаимодействующих волн. В этом случае наряду с параметрическим четырех-пз овым энергообменом должен проявиться и двухпучковый энергообмен, который хорошо известен как вынужденное температурное рассеяние. Перекрытие одного из зеркал превращает схему из генератора с линейным резонатором в генератор с полуоткрытым резонатором (п. 4.2.2). Для такого резонатора характерен жесткий режим возбуждения и необходимо, чтобы отклик нелинейной среды был чисто нелокальным. В слз ие же тепловой нелинейности отклик среды всегда смешанный, так как сдвиг решетки относительно возбуждающей интерференционной картины не [c.186]

Прозрачность двустороннего обращающего зеркала, естественно, одинакова в обоих направлениях. Его можно трактовать как корректирующий поглотитель, поглощение которого зависит от соотношения интенсивностей двух лазерных пучков, падающих на него с противоположных сторон. Минимальный порог у такого коррекгора-поглотигеля равен Г / = 4. Двустороннее обращающее зеркало может использоваться и в кольцевом лазере (рис. 6.26). Анализ пороговых условий лазеров показывает, что они оба имеют жесткий режим возбуждения, т.е. не являются самостартующими. В частности , у кольцевого гибридного лазера порог определяется уравнением [c.194]

Условия работы первой и второй камер не одинаковы. В первую камеру концентратора поступает топочный газ с температурой 850°, кислота нагревается до 225°. В этой камере соблюдается очень жесткий режим работы резкие температурные перепады и наличие горячей серной кислоты с концентрацией 92—93%. Вторая камера работает в более легких условиях. Кислота, поступающая вэту камеру, имеет крепость 68—75% и температуру 20—30° температура газов, выходящих из камеры, не выше 150—160°. [c.165]

Сварку деталей из малоуглеродистой стали с защитным покрытием ш никеля, олова, цинка, хрома, алюминия, свинца, кадмия ведут -на режимах, обеспечивающих возможно более низкий нагрев поверхносш (жесткий режим при повышенном давлении, модулирование тока, мношимпульоная сварка). Электроды медные, массивные, оо сферической рабочей поверхностью и интенаивным внутренним (иногда и внешним) охлаждением обязательна частая и тщательная их зачистка. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...