Интенсивность деформации деформации сдвига при плоской пластической деформации

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

Это есть величина интенсивности скорости деформации сдвига при плоской пластической деформации. [c.385]

В монографии представлены результаты исследования механического поведения конструкционных материалов под действием импульсных нагрузок ударного и взрывного характера. Рассмотрена связь процессов нагружения и деформирования материала при одноосном напряженном состоянии. Описаны оригинальные методики и средства квазистатических испытаний на растяжение со скоростями до 950 м/с. Приведены результаты испытаний ряда металлических материалов и реологическая модель их механического поведения учитывающая влияние на сопротивление скорости деформации. Исследовано упруго-пластическое деформирование и разрушение материала в плоских волнах нагрузки. Описаны новые методики и изложены результаты экспериментальных исследований зависимости характеристик ударной сжимаемости н сопротивления пластическому сдвигу за фронтом плоской волны от ее интенсивности, связи силовых и временных характеристик откольной прочности. [c.2]

Таким образом, при распространении плоской упруго-пла-стической волны в течение времени одного порядка с временем релаксации сдвиговых напряжений напряженное состояние за фронтом волны является существенно неустановившимся и определяется выражениями (4.15) и (4.17), учитывающими кинетику развития пластического сдвига. При времени распространения волны от контактной поверхности, намного большем, чем время релаксации, состояние материала близко к равновесному и при расчете распространения волны можно не учитывать кинетику развития сдвиговой пластической деформации. Напряжение в плоскости фронта плоской упруго-пластической волны может быть определено соотношением (4.12) по величине объемной деформации и статической величине сопротивления сдвигу, соответствующей интенсивности волны и эквивалентной величине деформации. [c.160]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

При больших нагрузках в зонах концентрации напряжений появляются пластические деформации. На рис. 14 показано распределение напряжений Оу и интенсивности деформаций в наиболее нагруженном сечении растягиваемой пластинки с отверстием в условиях плоского напряженного состояния, а таюке изменение нормальных напряжений (Т0 и интенсивности деформаций в э на контуре отверстия (материал пластийки — сталь 45, 65 кгс/мм ). Расчет напряжений и деформаций произведен вариационно-разностным методом. Из рисунка видно, что при наличии упруго-пластических деформаций (зоны пластичности заштрихованы) максимум напряжений сдвигается от контура отверстия вглубь. Последнее связано с возникновением в глубине зон плоского напряженного состояния с одинаковыми знаками главных напряжений. что затрудняет пластическое течение и делает соответствуюш,ие кольцевые слои более жесткими. [c.556]

На рис. 6 [64] показаны формы пластических зон при равной деформации и определяемые равенством интенсивности деформации сдвига, соответствующей пределу текучести материала = у,, для различных видов напряженного состояния и значениях коэффициента деформационного упрочнения для пластины с боковой полубескопечной трещиной. Из рисунка видно, что для материала без упрочнения т = 0) при плоском напряженном состоянии (рис. 6, а) пластическая зона наиболь- [c.11]

Как видно, угол а резко увеличивается в первой точке излома при переходе от сдвигого формоизменения к нормальному и достигает порядка 0.25 рад (14°), а затем уменьшается до значения 0.17 рад (9.8°) ко второй точке излома. После излома траектории нагружения во второй точке излома при переходе от нормального формоизменения к сдвиговому угол сближения интенсивно уменьшается и стремится к нулевому значению. Если учесть, что точность теории простых процессов по векторным свойствам для угла а составляет 7°, а точность процессов сложного нагружения в плоских задачах по углу деплана-ции не превышает 20-24° (Э2-эффект), то можно предположить, что процессы чистого формоизменения при сложном нагружении близки к квазипростому процессу [1]. Отклонения угла а от нулевого значения при переходе от сдвигового к нормальному формоизменению связаны с изменением структуры материала ио мере развития пластических деформаций и, как следствие, с возникающей деформационной анизотропией. При феноменологическом подходе к построению математической теории пластичности вполне естественным является гипотеза о том, что образ процесса нагружения при чистом формоизменении в условиях сложного нагружения описывается теорией пластичности квазииростых процессов [1]. Определяющие соотношения этой теории имеют вид [c.147]

Для расчета температурных полей в стружке, детали и режущем клине инструмента можно принять следующую упрощенную схему расположения источников тепла, показанную на рис. 118 (для удобства изображения источников деталь, стружка и инструмент раздвинуты). Сливную стружку можно рассматривать как бесконечный стержень толщиной а . Температурное поле в стружке образуется в результате наложения температурных полей, возникающих под действием двух источников и одного стока тепла. Первый плоский источник равномерной интенсивности расположен на условной плоскости сдвига. По отношению к стружке он является наклонным движущимся источником, скорость которого равна скорости стружки Его тепловая мощность определяется работой пластической деформации и коэффициентом определяющим, какая часть тепла деформации остается в стружке. Второй плоский источник тепла переменной ннтенсивности расположен на передней поверхности инструмента. По отношению к стружке он также является движущимся со скоростью Мощность источника определяется работой трения на передней поверхности инстру- [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...