Диаграмма деформирования материала

Учитывая (2.31) и (2.32), а также используя аппроксимацию диаграммы деформирования материала степенной зависимостью [c.94]

Рис. 5.2. Диаграмма деформирования материала

По полученной диаграмме деформирования а-е строят истинную диаграмму деформирования материала, которая учитывает изменение поперечного сечения образца при деформировании. Истинную деформацию 8 и истинное напряжение Qi определяют по формулам (5.1) [c.289]

В случае линейного напряженного состояния плотность энергии деформации выражается площадью диаграммы деформирования материала (рис. 3.2, в — нелинейно-упругий материал, рис. 3.2, — линейно-упругий). В последнем случае Uq = 0,5 сте. Обобщая эту формулу на случай объемного напряженного состояния, получим [c.52]

Деформации любого слоя еь ег и yi2 вычисляются через деформации композита по уравнению (4.13). Рассчитанные деформации слоя используются в свою очередь для определения текущих значений упругих констант по основным диаграммам деформирования материала слоя. Определенное таким образом подставляется в уравнение (4.21) для следующей (м + 2)-й ступени нагружения. [c.150]

По-видимому, наиболее эффективно установление корреляционных связей между микроструктурными особенностями механизма деформации и макроскопическими закономерностями разрушения материалов может быть выполнено при использовании аппаратурных методов количественного металлографического анализа, позволяющих осуществлять автоматизацию оценки микроструктурной картины исследуемых образцов параллельно с применением автоматических систем измерения физических характеристик и регистрации диаграммы деформирования материала, исключающих ручную обработку графических результатов. [c.282]

Рис. 122. Диаграмма деформирования материала в области откольного разрушения. Сплошная линия — при нулевой, штриховая — при высокой скорости деформации материала в волнах нагрузки.

Таким образом, на основании принятого критерия откольного разрушения изменение откольной прочности (максимальной величины растягивающих напряжений в плоскости откола) определяется влиянием скорости пластического течения на сопротивление материала пластической деформации. Схематическая диаграмма деформирования материала в плоскости откола для двух различных скоростей пластического деформирования приведена на рис. 122, б. Из диаграммы следует, что рост величины максимальных растягивающих напряжений при отколе Стр с ростом скорости нагружения определяется повышением скорости деформации и связанной с ней вязкой составляющей сопротивления сдвигу и изменением объемной деформации при сохранении величины пластического сдвига. Отсюда сопротивление откольному разрушению при одноосной деформации ег [c.243]

Для основания (грунта) можно предложить модели, показанные на рис. 101, б и г первая модель учитывает двустороннюю работу а вторая — одностороннюю работу грунта с учетом отлипания . Диаграмма деформирования может быть двусторонней или односторонней (рис. 102). Несущие конструкции сооружения (кроме-перекрытий) можно моделировать упругими связями, расчетная-модель которых показана на рис. 101, а—в. Для рамно-каркасного сооружения с жесткими узлами можно воспользоваться моделью связи (рис. 101, в), предварительно определив точки с нулевыми моментами в колоннах каркаса (рис. 103). Эти точки могут быть определены методами строительной механики и являются фиксированными для систем с постоянной структурой. Диаграммы деформирования материала несущих конструкций аппроксимируются в зависимости от типа материала и характера его работы в конструкции (упругая, упругопластическая, с выключающимися элементами и нелинейная общего типа). [c.333]

Формулы (5.6)—(5.8) позволяют построить диаграмму деформирования материала при первичном нагружении из исходного естественного состояния материала и диаграмму дальнейшего циклического деформирования при заданных силовых характеристиках цикла. Как показано ниже на примерах, диаграмма деформирования при первичном нагружении даже теоретически несколько отличается от соответствующей диаграммы в одном из последующих полуциклов нагружения. Однако фактически эти расхождения бывают значительно больше, чем это предсказывает используемая структурная модель материала. Постоянные и fji можно подбирать как по экспериментальной диаграмме первичного нагружения из условия ее наилучшей аппроксимации с помощью ломаной линии, определяемой соотношениями (5.6)— (5.8), так и по экспериментальной диаграмме циклического деформирования, т. е. по очертанию петли пластического гистерезиса. Второй путь является предпочтительным. [c.174]

Посмотрим, как в соответствии с реологической функцией может быть определена диаграмма деформирования материала М. Будем иметь в виду изотермическое деформирование с некоторой постоянной скоростью e. [c.187]

При изменении угла ф в пределах О—20° разрушение материала, связано с разрывом армирующих волокон ( ti = F.i)- При углах ф, меньших 4°, диаграмма деформирования материала линейна вплоть" до разрушения, а разрушение — единственная стадия изменения состояния материала. Диаграммы, полученные при окружном растя-жении образцов с углами армирования ф = 75° (что соответствует на рис. 2.20 углу ф, равному 15°), приведены на рис. 2.21, а. На [c.60]

Программа выполняет расчеты диаграмм одноосного растяжения (сжатия) многослойного материала диаграмм деформирования материала при чистом сдвиге диаграмм деформирования при заданном соотношении главных средних напряжений, приложенных к многослойному материалу заданного числа диаграмм деформирования для различных лучей нагружения с целью построения предельной поверхности многослойного материала. [c.241]

Функция Ф определяется экспериментально, в частности по диаграмме растяжения в одном из направлений симметрии и трем пределам текучести в этих направлениях. График этой функции называют диаграммой деформирования материала. [c.92]

Первое слагаемое в правой части (2.3.3) представляет собой удельную потенциальную энергию изменения объема, а второе - удельную работу изменения формы. Второе слагаемое можно интерпретировать площадью, ограниченной диаграммой деформирования материала. На рис. 2.3.1 эта площадь заштрихована вертикальными линиями. [c.95]

Рис. 4.6.S. Диаграммы деформирования материала диска

Диаграмма деформирования материала при растяжении в общем случае описывается зависимостью (рис. 8.7.1, а) [c.58]

Область двухмерная - Построение интерполирующего полинома 60-62 Образ процесса нагружения 91 Образец с кольцевым надрезом - Диаграмма деформирования материала 258 - Расчетная схема 258 Ожидание математическое случайной величины 393 [c.611]

С.Д. Волковым высказана идея, что характер распределения напряжений в вершине трещины в принципе повторяет ниспадающий участок кривой на полной диаграмме деформирования материала, полученной при испытании гладкого образца [55, 59]. Проблема сингулярности за дачи при этом решается автоматически вследствие убывания до нуля сопротивления материала в особой точке (вершина трещины), где деформация максимальна и равна предельной для полностью равновесного состояния [155]. Жесткость нагружающей системы для элемента материала у вершины трещины может быть конечной и достаточной для устойчивой закритической деформации в этой зоне, чем и объясняется возможность существования равновесных трещин. [c.26]

Уточненный расчет конструкций с использованием полных диаграмм деформирования сопряжен с трудностями решения новых нелинейных краевых задач. Ниже будет изложено обобщение известного аналитического решения задачи Ламе на случай, когда полная диаграмма деформирования материала допускает кусочно-линейную аппроксимацию. [c.232]

Рис. 11.6. Диаграмма деформирования материала матрицы

Представим диаграмму деформирования материала через интенсивность пластической деформации Sip в виде [c.128]

Для ответа на поставленные вопросы, а также с целью анализа применимости Г -интеграла к описанию субкритического роста трещины при монотонном нагружении нами были проведены следующие численные расчеты [130, 133]. Решалась с помощью МКЭ упругопластическая задача о развитии трещины в условиях плоской деформации. Размеры образца с центральной трещиной (рис. 4.24, в) и меха-нические свойства материала, соответствующие стали 15Х2МФА при 7 = 20°С, используемые при расчете 5 = 400 мм 2Я = 200 мм 21о=ЮО мм Е = 2Х Х10= МПа ц = 0,3 /ie=162 Н/мм. Диаграмма деформирования материала описывалась зависимостью ст, = 520 + + 596(sf) °МПа. Предполагалось, что элементарный акт продвижения трещины происходит прц выполнении критерия ло- кального разрушения у ее вершины, сфор- [c.256]

Под знаком тройного интеграла здесь стоит вариация плотности дополнительной энергии деформации t/ - На рис. 3.9, а это показано для случая одноосного напряженного состояния и нелинейно-упругого материала. Произведение ебст = 6t/o , где = СТЕ — t/o, выражается площадью диаграммы деформирования материала, заштрихованной на рис. 3.9, а, б. В общем случае [c.62]

Возможное различие в предельных деформациях однонаправленного слоя, нагруженного в продольном (0°) и поперечном (90°) направлениях, вызывает типичную нелинейность диаграмм деформирования материала, армированного под углами 0 и 90° (рис. 10). Растрескивание связующего редко приводит к разрушению материала, однако часто ухудшает усталостные характеристики, сопротивляемость развитию трещин и вызывает другие эффекты, свойственные материалам на эпоксидном связующем. Диаграмма деформирования нелинейна также для материала, армированного под углами 45°. [c.72]

Теория наибольших нормальных деформаций Сен-Венана была распространена на анизотропные материалы в работах [17—19]. При этом предполагалось, что исчерпание несущей способности однонаправленного композита происходит тогда, когда любая из компонент деформации в направлении главных осей достигает предельного значения. Первоначальные формулировки предполагали линейность диаграмм деформирования материала слоя до разрушения, следовательно, жесткость и податливость слоистого композита в процессе нагружения оставалась неизменной. Дальнейшее совершенствование указанного подхода позволило учесть и нелинейность механических свойств композита [19]. [c.143]

Результаты исследований в области теории малых упруго-пластических деформаций, а также обобщение теорем о работе сил упруго-пластических деформирующихся систем позволили рассмотреть предельные состояния конструкций и их элементов по критерию допустимых перемещений и допустимых нагрузок. Применение метода переменных параметров упругости и итерации для составления и решения соответствующих уравнений в ряде случаев в интегральной форме дало возможность решить большой круг конкретных задач расчета по предельным состояниям для брусьев, пластинок, дисков, оболочек, толстостенных резервуаров. Тем самым была найдена возможность использования резервов несущей способности детален и конструкций, связанных с уируго-нластическим нерераспределением напряжений и параметрами диаграммы деформирования материала. [c.41]

Здесь 6.J. - деформация, соответствующая пределу текучести на диаграмме деформирования материала при растяжении — предельное jmpyroe перемещение полугофра сильфона. [c.158]

Тогда диаграмма деформирования материала М имеет вид, показанный на рис. 7.3. На первом участке (е allE) деформации всех стержней упругие, при этом = Ег, о = <о > = = = Ее. При е = а /Е начинается пластическое течение в первом стержне. Изменение напряжения в нем прекращается, и при последующем нагружении напряжение о возрастает только в результате упругой работы двух оставшихся стержней [c.171]

Сформулированные правила построения диаграмм деформирования материала М довольно близко отражают и поведение реальных материалов. Для примера на рис. 7.10, в показаны диаграммы деформирования образца из стали Х18Н10Т при произвольно выбранной программе нагружения. Пунктирной линией показаны диаграммы соответствующего модельного материала. [c.179]

Аналогичным образом, используя эпюры Эг и кривую /, можно получать диаграммы деформирования материала М при произвольных программах изменения деформации и температуры (историю изменения последней удобно задавать не в виде Т (1), где t — время, аввидегв [Т ( )] = гв ( ) непзотермическое нагружение материала, у которого Гв не зависит от Т, на плоскости е г не отличается от изотермического). [c.182]

С другой стороны, рис. 7.22 показывают, что кривые деформирования стержней при реологических функциях, характерных для реальных условий, оказываются довольно близкими к идеально ущругопластическим диаграммам с пределами текучести гд = = гдз, где гв определяется скоростью деформации и температурой (см. уравнение (7.16)). Это обстоятельство может быть использовано для упрощения анализа закономерностей деформационного поведения реономного материала М. В частности, если взять модель из трех стержней с весами gk 6/10, 3/10, 1/10 и параметрами г = = 10/24, 30/24, 90/24, диаграмма деформирования материала М будет мало отличаться от показанной на рис. 7.3 (величина Стиза" висит от скорости деформирования и температуры 2,4 Егв)-Будут только сглажены острые углы и тем сильнее, чем реоном-нее материал (т. е. чем больше функция Ф отличается от кривой о на рис. 7.22, а). [c.190]

Рассмотрим в качестве примера построение диаграммы деформирования материала при следующей программе циклического нагружения (рис. 7.29) начальное нагружение при температуре Ту до заданной деформации 81 разгрузка и нагружение обратного знака с одновременным плавным изменением температуры до Гз выдержка при постоянной температуре и напряжении о = = Е (Гз) ДО деформации е., снова реверс и нагружение до деформации гу с одновремеипым изменением температуры до Ту. Скорость деформации на этапах нагружения и разгрузки полагаем постоянной по модулю ( I 8 I = а). [c.203]

Рис. 4.6.12. Диаграммы деформирования материала диска при разли гных значениях температуры Т
Если диаграмма деформирования материала является диаграммой Працщля, то распределение напряжений по диаметру круглого сечения определяется соотношением [c.63]

Используем для этого девиаторную плоскость деформаций е еа . Представим, что после стабилизации (рис. 4.13) амплитуда rl по-лучила конечное приращение, в то время как напряжение af = = 2Grf осталось неизменным. Увеличение амплитуды приведет к уменьшению той доли напряжения ai, которая воспринимается подэлементами второй группы, вследствие смещения вправо поверхностей текучести подэлементов этой группы, а также перехода части подэлементов в первую группу. Постоянство заданного значения может быть сохранено лишь при дополнительной упругой деформации подэлементов третьей группы. Траектория циклического деформирования будет отклоняться вправо (увеличение ej) до тех пор, пока состояние снова не стабилизируется. При этом накопленная деформация 8i увеличится и часть подэлементов третьей группы перейдет во вторую. Поскольку принято, что радиус наибольшей из поверхностей текучести подэлементов конечен (касательный модуль диаграммы деформирования материала М стремится к нулю), возможна ситуация, когда в третьей группе не останется ни одного подэлемента, а состояние стабилизации так и не будет достигнуто. Постоянство в этом случае может сохраняться только при систематическом (в каждом полуцикле) отклонении траектории деформации, сопровождающемся увеличением деформации е . Интересно, что при этом в течение каждого иолуцикла в пластическое деформирование вовлекаются все подэлементы. Однако несущая способность элементарного объвхма не оказывается исчерпанной, состояние предельного равновесия не возникает. Все дело в том, что векторы напряжений в подэлементах неколлинеарны, и хотя к концу полу-цикла все напряжения находятся на поверхностях текучести (г = = г г), модуль среднего по элементу объема вектора г не достигает величины ГдГ [c.98]

Феноменологический подход дает возможность не сталкиваться с проблемами моделирования сложной геометрии реальных трехцин и разрывов в поврежденных структурно-неоднородных средах и определения площади поверхности разрушения, что осложняется ее неограниченным возрастанием по мере более детального рассмотрения. В то же время, он позволяет описывать все этапы повреждения, включая переход к нестабильной стадии, функциями состояния материала и использовать при этом энергетические соотношения механики разрушения и полные диаграммы деформирования материала. [c.23]

Таким образом, получено решение кргьевой задачи для толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления с учетом жесткости нагружающей системы и ниспадающей ветви диаграммы деформирования материала. Непринципиальное с точки зрения получения решения допущение о неизменности коэффициента Пуассона в [c.235]

Применим известные аппроксимации диаграммы деформирования материала, которые при соответствующем задании входящих в них параметров позволяют с большой точностью описать диаграммы сГг—е.г для широкого классэ материалов степенной ряд [c.219]

Смотреть страницы где упоминается термин Диаграмма деформирования материала : [c.108] [c.173] [c.199] [c.220] [c.121] [c.89] [c.97] [c.102] [c.607] [c.29] [c.46] [c.108]

Машиностроение Энциклопедия Т I-3 Кн 2 (1995) -- [ c.95 ]

ПОИСК

Диаграмма деформирования

Материалы - Деформирование

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...