Плоское деформированное состояние максимальная деформация

Для плоского деформированного состояния интенсивность деформаций сдвига равна наибольшему главному сдвигу, а интенсивность напряжений ei составляет 1,155 81. Для линейного растяжения или сжатия интенсивность деформаций сдвига Yi в 1,155 раза больше максимального главного сдвига, а интенсивность напряжений е равна наибольшей по абсолютной величине главной линейной деформации. Для других видов деформированного состояния Yi и 8i получают значения, промежуточные между указанными выше. [c.112]

Для анализа процесса деформирования нужно в каждой точке знать напряжения и деформации, совокупность которых называют механической схемой деформации (впервые разработана С. И. Губкиным). Так как объем заготовки постоянен, то максимальная по абсолютному значению деформация всегда имеет знак, противоположный знаку двух других деформаций. В связи с этим схемы деформаций могут быть только трех видов 1) с одной положительной и двумя отрицательными деформациями (рис. 1.9, а)—растяжение 2) с одной деформацией, равной нулю, и двумя деформациями, равными по абсолютным значениям, но противоположными по знаку (рис. 1.9, б) — сдвиг, или плоское деформированное состояние 3) с одной отрицательной и двумя положительными деформациями (рис. [c.12]

При плоских и объемных напряженных состояниях используют кривые деформирования в максимальных касательных напряжениях и сдвигах (или в интенсивностях напряжений и деформаций), так же как и прп однократном нагружении (см. 1). [c.82]

В действительности при штамповке плоских и пространственных заготовок очаг деформаций может иметь более сложную форму, особенно при штамповке деталей сложных форм (квадратных, прямоугольных, выпукло-вогнутых форм в плане), однако при анализе напряженное состояние в различных зонах очага деформаций может быть приведено к одному из видов, приведенных на рис. 28. Научно-обоснованная классификация помогает все разнообразие случаев деформирования листовых, трубчатых, профильных полуфабрикатов свести к определенным типовым операциям, имеющим самостоятельное значение. Анализ и изучение типовых операций, а не частных случаев деформирования, позволяет максимально удовлетворить запросы производства и выявить технологические возможности листовой штамповки. Классификация дает возможность также выявить новые операции, которые еще не нашли практического осуществления. Она совершенно необходима при внедрении в производство групповых методов обработки, а также при определении типажа оборудования и разработке средств комплексной автоматизации и механизации. [c.234]

Как показали экспериментальные исследования, начиная с некоторого удаления от обрабатываемой поверхности, напряженно-деформированное состояние трубы, обрабатываемой дор-нованием при натяге 2А, практически совпадает с напряженно-.деформированным состоянием трубы, растягиваемой внутренним давлением в условиях плоской поверхности до той же окружной деформации на внутренней поверхности. Поскольку радиальные перемещения на внутренней поверхности являются интегральными величинами, зависящими от деформаций по всей толщине стенки, влияние деформированного состояния в сравнительно тонком приконтактном слое на эти перемещения незначительно. В связи с этим будем считать, что рассматриваемая деталь раздается на величину 2А в условиях плоской де-"формации. Величина натяга такова, что у внутренней поверхности радиусом а возникает пластическая зона. С тем чтобы в дальнейшем оперировать только безразмерными величинами, отнесём все напряжения к пределу текучести на сдвиг к, а все линейные размеры и перемещения — к радиусу г пластической зоны детали с постоянной толщиной стенки, равной максимальной толщине рассчитываемой детали. Ограничимся решением задачи в первом приближении. [c.162]

Представляет интерес зависимость напряженно-деформиро-ванного состояния от константы (3 для материала Муни. При плоской деформации напряженно-деформированное состояние не зависит от этой константы, за исключением нормальных напряжений в направлении, перпендикулярном к плоскости деформации (этот вопрос рассмотрен в приложении II). При плоском напряженном состоянии от этой константы зависят и другие компоненты напряжений и деформаций. На рис. 5.18 приведена зависимость концентрации напряжений в точке максимальной концентрации и перемещения v в направлении оси Х2 точки отверстия, лежащей на этой оси (точки Б), для кругового в конечном состоянии отверстия, образованного в предварительно нагруженном теле, при начальной растягивающей нагрузке р = 0.5/i. Линии, отмеченные кружками, соответствуют расчету методом Ньютона-Канторовича, цифры 1-3 означают номера приближений. Из рисунка видно, что в данном случае концентрация напряжений растет с ростом /3, а перемещения уменьшаются. [c.167]

Рассмотрим процесс образования муаровых полос при наложении двух сеток, линии которых параллельны, ко имеют разные шаги р ир1. До деформирования материала шаг обоих сеток был одинаковым и равным р. После деформирования материала вместе с сеткой шаг стал равным величине pj. Механизм образования интерференционных полос показан на рис. 20. Темная полоса возникает в местах, где непрозрачная линия располагается над прозрачной. Когда совпадают две прозрачные линии, интенсивность проходящего света достигает максимальной величины, что приводит к возникновению светлой полосы. Предположим, что на левом краю приведенного рисунка светлые линии сетки образца и эталонной сетки совпадают как до деформации, так и после нее. Точка Р на образце в недеформи-рованном состоянии перемещается при растяжении на расстояние, равное шагу эталонной сетки р, и занимает после этого положение Р. Тогда середина второй светлой полосы пройдет через Р, что соответствует перемещению р в направлении главного сечения. Главным сечением будем называть сечение, перпендикулярное линиям сетки, а вторичным —сечение, параллельное линиям сетки. На середине следующей третьей светлой полосы, расположенной справа от Р, перемещение равно 2р, а для /г-й полосы перемещение равно пр. Следовательно, муаровая картина отражает относительное перемещение в направлении главного сечения. Окончательное положение полос соответствует перемещению и = пр. Такое же соотношение было приведено выше для случая плоско-параллельного [c.53]

В уравнении (4.81) в отличие от (4.80) деформация разделена на -независящую и зависящую от времени составляющую (деформацию ползучести). Независящая от времени упруго-пластическая деформация выражается первым членом уравнения (4.81), причем б — номинальная деформация. S и S — напряжения, соответствующие и Kte-n. Таким образом, при Ка = 5/5 и = в/вл, максимальная деформация е, определяемая с учетом К Ке, = К , выражается первым членом. Такой же результат получается и при применении уравнения Нойбера, поэтому как и при ползучести, в частности при плоском деформированном состоянии, возможна несколько завышенная оценка упруго-пластической деформации. [c.119]

Интерполяционные методы расчета деформаций апробированы преимущественно на простейших элементах конструкций при реализации в основном плоского напряженного состояния в исследуемой зоне и одноосного в примьжающих к ней зонах. Однако фактор объемности напряженного состояния как в исследуемой зоне детали, так и во всем характерном сечении является определяющим в формировании процесса упругопластического деформирования. В связи с этим необходимо обосновать правомерность использования в инженерной практике существующих интерполяционных соотношений для оценки максимальных упругопластических деформаций при различных видах НДС и скорректировать их с учетом фактора объемности. [c.111]

Одним из методов визуализации напряженно-деформирован-ного состояния окрестности вершин трещины, описываемого формулами (7) и (12), является оптический метод фотоупругости. На рис. 5 представлены две типичные картины изохром в области, окружающей вершины двух взаимодействующих трещин, при смешанных типах их деформации. Много способов определения коэффициентов интенсивности Kj и Ки, отвечающих типам 1 и 11 деформации трещины, по двумерным картинам изохром в окрестности вершины трещины в плоской прозрачной модели содержится в работах [28—33]. Данную процедуру можно обратить с тем, чтобы восстановить полосы картины изохром, являющиеся линиями уровня максимальных касательных напряжений и соответствующие заданной комбинавдщ коэффициентов интенсивности напряжений с добавками высшего по- [c.24]

Напряжение ор изменяется от нуля вблизи кромки отверстия до максимального значения на границе очага деформации с недеформируемой частью заготовки. Вследствие наличия осевой симметрии деформирования, а также пренебрежимо малых нормальных и касательных напряжений на поверхности заготовки в очаге деформации, схема напряженного состояния близка к плоской, а напряжения ор и ае можно считать главными нормальными напря-лсениями. [c.382]

Форма бойков. Данные многих исследователей и опыт работы заводов [21, 23, 24] подтверждают, что технологическая пластичность стали при ее деформации свободной ковкой может быть изменена и значительно повышена путем правильного выбора формы и размера бойка, т, е. путем выбора наиболее благоприятной схемы напряженного состояния металла в момент его деформирования, В подтверждение этого в табл. 106 приведено изменение состояния пластичности слитка из хромоннкельмолибдено-вой стали типа 25—16—6 при ковке бойками различной формы. Из таблицы видно, что максимальное развитие трещин происходит при вытяжке слитков плоскими бойками. Нецелесообразно производить вытяжку высоколегированных сталей и в комбинированных бойках (верхний — пло. ский, нижний — вырезной). Наиболее благоприятные условия обеспечиваются при ковке в бойках, имеющих радиус выреза, равный радиусу слитка. В этом случае вытяжка происходит при боковом давлении стенок иргструмента на металл, исключающем образование растягивающих напря- [c.373]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...