Установившаяся ползучесть при плоской деформации

Установившаяся ползучесть при плоской деформации. [c.688]

При значительных деформациях приходится считаться с поворотом главных осей напряжений, который происходит при кручении. Поэтому при больших деформациях отличают простой сдвиг (при кручении) от чистого сдвига при плоской деформации [21], например при прокатке широкого листа. Для стадии установившейся ползучести распределение касательных напряжений по сечению круглого скручиваемого стержня [15] приведено на рис. 3.16. [c.143]

При чистом изгибе бруса поперечное сечение его остается плоским. Поэтому деформация является линейной функцией расстояния у от нейтральной оси х. Поскольку, как указывалось в 81, при установившейся ползучести условиям совместности деформации должны удовлетворять компоненты деформации ползучести, имеем [c.306]

В качестве примера решения задачи установившейся ползучести рассмотрим чистый изгиб стержня. При чистом изгибе стержня сечения его остаются плоскими. Тоща деформации по сечению являются линейной функцией расстояния у от нейтральной оси. Поскольку в случае установившейся ползучести упругими деформациями можно пренебречь, то [c.122]

Результатом испытания каждого из серии образцов являются три характеристики время до разрушения tp при заданной величине условного напряжения о относительное удлинение цилиндрических гладких и плоских образцов после разрыва (S, %) относительное сужение после разрыва цилиндрических гладких образцов и образцов с надрезом ( ф, %). В случаях регистрации деформации в течение всей продолжительности испытания (как в испытаниях на ползучесть) может быть построена полная кривая ползучести и по ней определена величина относительного удлинения к концу стадии установившейся ползучести (бцл, см. рис. 20.1). Эта величина характеризует запас длительной пластичности материала. [c.356]

Пусть в полуплоскость на участке ж < о постоянной силой, равной по модулю Р, вдавливается гладкий жесткий штамп с плоским основанием. Полуплоскость находится в условиях установившейся нелинейной ползучести, при этом выполняются соотношения (2.1)- 2.7). Сила, действующая на штамп, приложена центрально, а абсолютная скорость вертикального перемещения штампа постоянна и равна V (рис. 6.7). Исследуется случай плоской деформации. [c.265]

Испытания на ползучесть проводили в условиях растягивающей нагрузки на плоских образцах с площадью поперечного сечения 10 мм при напряжении о = 4 МПа и температуре 328 К. Удлинение образцов измеряли с точностью 1 мкм. На полированную поверхность наносилась координатная сетка с квадратными ячейками. Наряду с определением характеристик ползучести (скорость установившейся ползучести — 6, деформация ползучести за время —б(, деформация до разрушения бр, время до разрушения— р) исследовали общую картину структурных изменений, распределение деформации по поликристаллу с количественной оценкой отдельных ее составляющих (внутризеренное скольжение, ЗГ — проскальзывание, фрагментация, экструзия и поворот зерен) на разных стадиях ползучести. Структурные исследования проводили методами оптической, интерференционной и электронной растровой микроскопии с прицельными наблюдениями и съемками. [c.100]

Задача о ползучести стержня, поперечное сечение которого представляет собой круговое кольцо с наружным О и внутренним диаметрами, в условиях кручения [13, 17, 78, 102, 123] решается в предположении, что при деформации поперечные сечения остаются плоскими, а радиусы — прямолинейными. Поэтому в установившейся ползучести справедлива зависимость [c.417]

Ползучесть кривого бруса большой кривизны при плоском изгибе рассмотрена в статье Цы-Шио-пина [119]. Решение выполнено как для установившейся ползучести с использованием степенной зависимости скорости пластической деформации от напряжения (11), так и для неустановившейся ползучести по гипотезе старения в формулировке Ю. Н. Работнова. Радиус нейтрального слоя определялся способом последовательных приближений, причем интегрирование производилось методом ортогональных фокусов А. А. Попова [81]. Рассмотрен как чистый изгиб бруса, так и совместный изгиб и растяжение. [c.258]

Ползучесть кривого бруса большой кривизны при плоском изгибе рассмотрена в статье Цы Шио-Пина [177]. Решение получено как для установившейся ползучести с использованием степенной зависимости скорости пластической деформации от напряжения, так и для неустановившейся ползучести по гипотезе старения в формулировке Ю. Н. Работнова. В работе рассмотрен чистый изгиб бруса и изгиб с растяжением. [c.227]

Задача ползучести кривого бруса небольшой кривизны при чистом изгибе была решена Л. М. Качановым [ ]. В настояш ей статье приведено решение для ползучести кривого бруса большой кривизны при изгибе с растяжением. Решение основывается на гипотезе плоских сечений. При решении использованы метод последовательных приближений и метод ортогональных фокусов проф. А. А. Попова. Для установившейся ползучести принята степенная зависимость между пластическими деформациями напряжениями, а для неустановившейся ползучести принята гипотеза старения Ю. Н. Работнова [4]. [c.212]

При кручении бруса, поперечное сечение которого представляет собой круговое кольцо с наружным диаметром О и внутренним диаметром й, поперечные сечения бруса остаются плоскими, а радиусы прямолинейными. Поэтому в условиях установившейся ползучести угловая деформация у , возникшая в результате ползучести материала в точке поперечного сечения на расстоянии г от центра, определяется формулой [c.316]

При изучении плоских контактных задач теории упругости с нелинейным износом и процессов квазистатического взаимодействия твердых тел с тонким покрытием, реологические свойства которого описываются уравнениями установившейся нелинейной ползучести со степенной связью между интенсивностями тензоров напряжений и скоростей деформаций, приходят к необходимости решения интегрального уравнения [c.133]

Ползучесть в условиях осевой симметрии. А. Радиальное ТЕЧЕНИЕ В ПОЛОМ ЦИЛИНДРЕ. (1) Установывшаяся ползучесть в полом цилиндре при действии внутреннего давления. Если имеет место осевая симметрия, то изучение установившейся ползучести в условиях плоской деформации оказывается очень простым. Основываясь на теории, изложенной в предыдущем параграфе, рассмотрим ползучесть полого цилиндра с закрытыми концами, нагруженного постоянным внутренним давлением р = = onst. В этом случае осевая скорость ползучести обращается в нуль г = 0 и, если обозначить через w радиальную состав- [c.690]

Плоская контактная задача нелинейной теории ползучести при наличии сил трения в условиях установившейся ползучести рещена Н. X. Арутюняном и М. М. Манукяном (1963). При этом зависимости между интенсивностью скоростей деформации и интенсивностью напряжений приняты Б виде [c.199]

Второе издание книги полностью переработано. В нем в отличие от первого издания более подробно изложены общие вопросы теорйи пластичности,, а также рассмотрены теория пластичности с анизо- тропным упрочнением, условие пластичности и теория пластичност для анизотропных материалов, напряженное состояние в шейКе образца при растяжении, новые методы построения действительной диаграммы деформирования, большие деформации и пластическая устойчивость цилиндрических и сферических оболочек, численные методы решения краевых задач плоской деформации и примеры йри-менения их, теория ползучести с анизотропным упрочнением, кратковременная ползучесть, использование критерия Треска—Сен-Венана, в решении задач установившейся ползучести, методы решения задач неустановившейся ползучести и примеры их применения, определение времени разрушения в условиях ползучести, вязкоупругость. [c.3]

В работах А. Н. Грубина [40, 42] дано приближенное решение задачи о напряженном состоянии в круглом и плоском образцах с надрезами в условиях установившейся и неустановившейся ползучести. Профиль глубокой выточки — гиперболический, мелкой — эллиптический. Для линейных деформаций в наименьшем поперечном сечении и касательного напряжения в окрестности его или для линейных деформаций и радиального напряжения в наименьшем поперечном сечении приняты закономерности, полученные Найбером для соответствующей упругой задачи при .i = 0,5. Использовано приближенное выражение интенсивности деформаций. Расчет проведен на основе гипотезы старения по обобщенной зависимости между максимальными касательными напряжениями и максимальными сдвигами. Для определения времени разрушения использован критерий наибольшего нормального напряжения и закон линейного суммирования повреждений. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...