Нестабильность

Уравнение Ван-дер-Ваальса с качественной стороны достаточно хорошо описывает свойства реального газа, но результаты численных расчетов не всегда согласуются с экспериментальными данными. В ряде случаев эти отклонения объясняются склонностью молекул реального газа к ассоциации в отдельные группы, состоящие из двух, трех и более молекул. Ассоциация происходит вследствие несимметричности внешнего электрического поля молекул. Образовавшиеся комплексы ведут себя как самостоятельные нестабильные частицы. При столкновениях они распадаются, затем вновь объединяются уже с другими молекулами и т. д. По мере повышения температуры концентрация комплексов с большим числом молекул быстро уменьшается, а доля одиночных молекул растет. Большую склонность к ассоциации проявляют полярные молекулы водяного пара. [c.10]

Сопоставим теплообмен со слоем при продольном и поперечном его движении. В обоих случаях теплообмен происходит в условиях тепловой нестабильности. Однако для полеречного обтекания а для продольного, [c.350]

При обработке холодом объем увеличивается, поэтому этот метод применяют для восстановления размеров некоторых очень точных изделий (например, калибров). Наличие остаточного аустенита делает размеры закаленных деталей нестабильными из-за возможного протекания процесса изотермического распада аустенита. Обработка холодом, уменьшающая количество остаточного аустенита, стабилизирует размеры закаленных деталей. [c.306]

Для инвара характерна некоторая нестабильность размеров во времени вначале после изготовления детали ее размеры уменьшаются, а потом [c.538]

Для анализа в отработавших газах суммарных углеводородов (СрН, ) наиболее широкое применение получили методы ИКС и пламенно-ионизационное детектирование (ПИД). ИКС-анализаторы с оптико-акустическим детектором компактны, обладают высоким быстродействием, относительно дешевы и доступны. Основным их недостатком является достаточно высокая ошибка, вносимая нестабильностью состава углеводородов в ОГ. Поскольку отдельные углеводороды обладают каждый своей полосой поглощения, то создать универсальный детектор на С Н не удается. Обычно ИКС-анализаторы калибруют по -гексану или пропану — наиболее характерным углеводородам, входящим в состав ОГ. [c.21]

Альдегиды относятся к числу ограниченно нормируемых компонентен ОГ. Контроль соединений этого класса затруднен из-за нестабильности, высокой реакционной способности и малых концентраций. Один и.з методов анализа альдегидов основан на специфической реакции этих соединений с 2,4- [c.22]

Два последних механизма наблюдаются у нестабильных против-растворения в металлической матрице окислов, присутствующих в окалине в виде твердого раствора. При низких концентрациях упрочняющих окислов в металлической матрице и их элементов в окалине с катионными вакансиями преобладает механизм 4, сопровождающийся повышением жаростойкости, при более высоких концентрациях —механизм 3, приводящий к понижению жаростойкости (см. рис. 55). [c.111]

Отметим, что при построении различных моделей разрушения и формулировке критериев хрупкого разрушения во многих случаях исходят в общем из априорного постулирования преобладающего значения того или иного процесса. Так, например, в работах [149, 150] предполагалось, что критическое напряжение хрупкого разрушения 5с в поликристаллических материалах с различной структурой при разных температурно-деформационных условиях нагружения определяется только одним условием — переходом зародышевых микротрещин к гриффитсов-скому (нестабильному) росту. Условия распространения микротрещины как через границы зерен, так и через любые другие барьеры, возникающие при эволюции структуры в результате пластического течения, игнорировались. При этом сделана попытка объяснить увеличение S с ростом пластической деформации гР уменьшением длины зарождающихся в процессе деформирования микротрещин за счет уменьшения эффективного диаметра зерна [149, 150]. Такая модель не позволила авторам удовлетворительно описать зависимость S eP), что привело их к выводу о существенном влиянии деформационной субструктуры на исследуемые параметры. Следует отметить, что, рассматривая в качестве контролирующего разрушения только процесс страгивания микротрещины и не учитывая условия ее распространения, практически невозможно предложить разумную концепцию влияния пластической деформации на критическое напряжение S . [c.61]

Таким образом, при температуре Т > Tq условия зарождения, страгивания и распространения микротрещины скола в принципе уже не совпадают. Микротрещины длиной Р при сг 5о, нестабильно распространяясь до некоторых эффективных барьеров, роль которых выполняют либо микронапряжения (напряжения II рода), либо границы субструктуры, приводят к макроразрушению, если напряжение о достигло уровня Ор, соответствующего прорыву этих барьеров (рис. 2.6, а, точка [c.64]

Рассмотренная выше модель процесса хрупкого разрушения поликристаллического ОЦК металла предполагает непрерывную генерацию острых (раскрытие равно параметру решетки) микротрещин, начиная с выполнения условия (2.7), и их нестабильный рост при Oi > 5о, по крайней мере, до ближайшего препятствия, способного затормозить микротрещину. Возникновение в ходе пластического деформирования микронапряжений и создание деформационной субструктуры, играющих роль барьеров для микротрещин, вызывают увеличение напряжения Ор. [c.71]

Второй из названных структурных процессов — увеличение разориентировки существующих в зерне структурных составля-щих — может быть смоделирован в тех же терминах. На начальных стадиях пластического деформирования дислокации налипают на границы крупных структурных элементов до некоторой, как можно условно считать постоянной, плотности. При дальнейшем деформировании дислокации оседают на других границах, которые до этого были не задействованы и которые принадлежат более мелким структурным составляющим (рис. 2.11). Таким образом, происходят последовательное выделение границ структурных элементов различного масштаба с постоянной плотностью дислокаций на них и соответственно уменьшение диаметра эффективного структурного блока (границы которого могут являться препятствием для нестабильно развивающихся микротрещин) до некоторого предельного значения, определяемого исходно существующей внутризеренной структурой (например, до ширины перлитной колонии). [c.78]

Следует также отметить, что при анализе хрупкого разрушения параметр Od в (2.7) и (2.10) отвечает прочности такого включения, на котором происходит зарождение микротрещины, способной нестабильно (хрупко) развиваться. Аналогичный уравнению (2.7) критерий может быть использован для анализа зарождения пор, но в этом случае ст<г будет отвечать прочности слабых включений, т. е. будет меньше, чем идентичный параметр, используемый при анализе хрупкого разрушения. [c.110]

Преодоление указанных противоречий, по всей видимости, возможно при анализе процесса разрушения в конечном объеме материала (зерне) и при разделении процессов повреждения на такие три стадии, как зарождение и стабильный рост микротрещин в зерне, а также их объединение (в масштабе зерна) при нестабильном развитии. Тогда несовпадение зон максимального повреждения и развития разрушения становится понятным, так как совсем не обязательно, чтобы зона зарождения и роста микротрещин (зерно) совпадала с поверхностью их объединения (ниже процесс разделения зон повреждения и разрушения рассмотрен подробнее). [c.137]

Очевидно, что контролирующим параметром первой и второй стадий процесса повреждения (зарождение и стабильный рост микротрещин) является деформация, а третьей (нестабильное развитие микротрещин и их объединение) —максимальные нормальные напряжения. Следовательно, учет стадийности усталостного разрушения может быть, в частности, полезен при формулировке усталостного уравнения, учитывающего влияние максимальных напряжений. [c.137]

Долговечность первой стадии весьма мала по отношению к долговечности, отвечающей зарождению макроразрушения [ПО, 111, 152]. На самых ранних стадиях процесса формирования зародышевых усталостных микротрещин происходит их притупление за счет пластического деформирования при обратном нагружении. Поэтому микротрещины после зарождения растут стабильно (из-за притупления напряжения в их вершине меньше теоретического предела прочности От. п) по механизму стока дислокаций в их вершины при циклическом нагружении. Условие нестабильного роста микротрещин выполняется при значительном увеличении их длины. Количество циклов, свя- [c.137]

Рис. 2.29. Модельное представление об усталостном разрушении зерна а — стабильный рост микротрещин б — момент нестабильного развития микротрещин в ячейке в — торможение микротрещин границами ячеек

Реализуется множественное зарождение микротрещин. Одно из мест, где происходят зарождение и рост микротрещины, вплоть до нестабильного состояния, локализовано в плоскости, перпендикулярной максимальным нормальным напряжениям. [c.139]

После страгивания развивающаяся микротрещина может быть остановлена барьерами различной природы при небольших пластических деформациях — микронапряжением, а при больших — границами деформационной субструктуры. Для зарождения хрупкого макроразрушения нестабильно развивающаяся микротрещина должна преодолеть вышеназванные барьеры. [c.146]

С увеличением числа опытов величина Р А), которая при ограниченном объеме испытаний носит нестабильный, случайный характер, приближается к средней постоянной вели1 Иие/ (у1). [c.100]

Так как мольный объем чистого компонента — функция только температуры и давления, то коэффициент распределения каждого компонента в идеальном растворе является функцией только температуры и давления и не зависит от состава. Его можно рассматривать как свойство чистого вещества, не зависящее от вида и качества других компонентов в растворе. Однако при вычислении К из сотношения /f//f возникают трудности из-за того, что для чистого компонента только одна фаза может существовать физически при данной температуре и давлении. Поэтому либо ff, либо ff должна представлять собой фугитивность гипотетического состояния в зависимости от того, является ли равновесное давление смеси большим или меньшим, чем давление пара чистого компонента при температуре равновесия. Уравнение состояния для чистого компонента снов,а можно использовать для экстраполяции рс Т-свойств в нестабильную область для того, чтобы облегчить вычисление ff при давлении меньшем, чем давление пара, и ff при давлении большем, чем давление пара. [c.278]

Возможно, что выражение (9-45) окажется более удобным для обобщения опытных данных по динамике сыпучей среды, а (9-46)—по кинематике слоя. В более общем случае —продувке слоя и пр. —в Кп.сл следует подставлять равнодействующие сил инерции и касательных напряжений. Для моделирования потоков сыпучей среды согласно известной обратной теореме теория подобия необходимо и достаточно, чтобы условия однозначности были подобны, а одноименные критерии — аргументы, составленные из этих условий, в правой части (9-45) были равны. При нестационарном и нестабильном движении слоя дополнительно требуется, чтобы Носл = = idem и L/D= idem. Указанные определения являются более полными, чем полученные в [Л. 68]. [c.291]

Единый стандарт на все зубчатые колеса и червяки был бы нестабильным. В него чаще приходилось бы вносить изменения, во-первых, вызванные изменениями в различных стандартах на соответствующие зацепления (допуски, исходный контур и т. п.), во-вторых, в связи с появлением новых видов зубчатых зацеплений и передач, которые также необходимо включать в единый стандарт. Поэтому, по аналогии со стандартамп на допуски различных зубчатых передач и практикой международной стандартизации, было принято решение разработать самостоятельные стандарты для каждого вида передач. [c.124]

В области прочностей, когда = Яп, наблюдается полухрупкое разрушение. Испытание надрезанных образцов с определением не вязкости разрушения, а предела прочности не впо.тне целесообразно, так как при вязком разрушении получают завышенные значения прочности, а при хрупком — ненадежные и нестабильные значения. При столь большом значении концентратора на результаты испытания хрупких материалов оказалось, что в этом случае важное значепие имеют многие моменты, не оказывающие влияния на результаты испытания мягкпх материалов (состояние поверхности, технология изготовления образцов, соосность захватов машины и др.). Практически эти моменты не сказываются при испытании материалов с прочностью до 150 кгс/мм [c.78]

Термо-механическая обработка стали — нагрев до аустенитного состояния, деформация стали в аустеннт-ном состоянии (в стабильном состоянии — выше Ас или в нестабильном переохлажденном состоянии) и окончательное охлаждение с протекающим при этом превращением наклепанного аустенита. [c.232]

При обычной термической обработке (закалка + отпуск) прочность определяется содержанием углерода н температурой отпуска. Прочность снижается по мере повышения температуры отпуска (рис. 299). Из рис. 299 видно, что при отпуске 200 С получаем прочность порядка 180 кгс/мм , т. е. обычные среднеутлеродистые (0,3—0,4% С) стали, обработанные путем закалки и низкого отпуска, имеют прочность в пределах 170— 200 кгс/мм (см. рис. 299). Однако упрочнение за счет повышения содержания углерода имеет свой предел (0,4%), при более высоком содержании углерода прочность не возрастает, значение Ов становится нестабильным (рис. 301). Это объясняется тем, что простое увеличение углерода приводит к повышению порога хладноломкости и при Ов>200 разрушение становится почти полностью хрупким. [c.390]

Стали второй группы, в отличие от первой, нестабильны и склонны к упрочненню вследствие распада твердого раствора (вязкость при этом снижается). [c.471]

Это обстоятельство делает сталь данной марки нестабильной по свойст-naNt, и небольшие отклонения в составе (в пределе марочного состава) резко - (f.teirflrar структуру стали от феррнтной до мартенснтной. В известной мере подобное наблюдается в стали марки 1X13 и Х14 . [c.481]

Л 1еньшее применение по сравнению с только что рассмотренными двумя классами стали - аустенитным и аустенитно-мартенситным — имеют стали аустеннто-ферритного класса (их еще иногда называют двухфазными). Причина за слючается в том, что эти стали отличаются нестабильностью свойств — небольшие колебания и составе (внутри марочного содержания элементов) приводят к существенному изменению количественного соотношения у- и а-фаз и, следовательно, к различию в свойствах. [c.495]

На серийно выпускаемых бензиновых двигателях добавка воды снижает выбросы НОх до 40% при одновременном возрастании концентраций СпНт в 2 раза. Наблюдаются некоторое снижение мощности и повышение расхода топлива на режимах малых нагрузок. Добавка воды на образование окиси углерода прямого влияния не оказывает. Применение воды как присадки к топливу затруднено из-за невозможности эксплуатации при отрицательных температурах, наличия солей, отрицательно влияющих на детали двигателя, нестабильности водотопливных эмульсий (необходимо постоянное механическое перемешивание эмульсии). [c.57]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Рассмотрим усталостное разрушение зерна поликристалли-ческого ОЦК металла. При периодическом нагружении процесс усталостного разрушения зерна можно подразделить на три стадии 1) зарождение микротрещин по границам и в теле фрагментированной (или ячеистой) дислокационной структуры, возникающей в процессе циклического деформирования 2) стабильный рост микротрещин за счет эмиссии дислокаций из их вершин 3) образование разрушения в масштабе зерна при нестабильном росте микротрещин. [c.137]

Принимая, что нестабильный рост микротрещин длиной I > Р наступает при а = (7тах, критическую длину микротрещины If определим аналогично 1° [c.141]

Процесс малоциклового усталостщ)го разрушения ОЦК металлов может быть подразделен на три этапа множественное зарождение микротрещин на самых ранних стадиях циклического упругопластического деформирования, стабильное подрастание микротрещин за счет эмиссии и стока дислокаций в их вершины и, наконец, нестабильное развитие микротрещин до ближайших эффективных барьеров, которыми могут являться микронапряжения или границы деформационной субструктуры. Исходя из указанной схематизации усталостного разрушения ясно, что долговечность до зарождения макроразрушения определяется двумя параметрами НДС неупругой деформацией (точнее, размахом неупругой деформации в цикле) и максимальными напряжениями в цикле. Первый параметр определяет скорость стабильного роста микротрещины, а второй — ее критическую длину. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...