Деформация активная плоская

Зависимость изменения работы выхода электрона от степени пластической деформации должна быть, таким образом, аналогичной изменению механохимической активности металла на различных стадиях деформации на стадии деформационного упрочнения эффект должен усиливаться вследствие взаимодействия дислокаций в плоских скоплениях, а на стадии динамического возврата — ослабляться. [c.104]

В теоретическом определении остаточных напряжений, возникающих вследствие неравномерных температурных воздействий (при термической обработке, сварке, литье и т. д,), существуют два направления. К первому направлению относятся работы, в которых применен так называемый метод фиктивных сил, сущность которого состоит в использовании температурной кривой в данном поперечном сечении полосы и гипотезы плоских сечений для определения зоны пластических деформаций, возникающих при нагреве. Далее принимается, что последующее остывание должно вызвать появление остаточных напряжений обратного знака. Соответствующую этим напряжениям нагрузку принимают за активную нагрузку, приложенную к полосе. Основные параметры, характеризующие распределение остаточных напряжений, определяют при помощи гипотезы плоских сечений и условия равновесия внутренних сил в данном поперечном сечении полосы. Однако метод фиктивных сил может быть использован лишь в случае применимости гипотезы плоских сечений, т. е. в одномерных задачах. Только в наипростейших случаях двухмерной задачи этот метод может дать достаточно удовлетворительное первое приближение. [c.211]

К числу ограничений и недостатков метода относится следующее. Исследование выполняется для плоского напряженного состояния. Пара трения металл— металл заменяется нарой полимер—металл, что не может не отразиться на фрикционных условиях на контакте. Применяемые в настоящее время оптически активные материалы имеют сравнительно небольшую прочность. Допустимый уровень давлений для деталей из эпоксидных смол не превышает 70—100 МПа. Поэтому в качестве материала для деформируемых образцов обычно используют свинец или его сплавы (сурьмянистый свинец), в более редких случаях — алюминий. Опыты нельзя проводить при горячей деформации стали и большинства других металлов. [c.53]

Для измерения деформаций плоских конструктивных элементов достаточно эффективными являются методы оптически активных покрытий [85], муаровых полос и делительных сеток [85, 119]. [c.171]

Оптический метод исследования напряжений применяется для решения задач о деформациях в пределах упругости. Однако имеются возможности расширения метода на упруго-пластические деформации, и такая работа сейчас ведется. Основная возможность состоит в том, что зависимости (8.13) между главными показателями преломления и главными удлинениями сохраняют силу и в некотором диапазоне пластических деформаций. Кроме того, имеются косвенные пути, один из которых — метод наклеенных пластинок. На исследуемую модель из металла в виде плоской пластинки с одной отшлифованной поверхностью наклеивается тонкая пластинка из оптически активного материала, предел упругих деформаций которого выше предельной упругой деформации испытуемого материала. Оптическая картина наблюдается в отраженном от зеркальной поверхности образца свете, дважды прошедшем слой оптически активного материала. При этом пластическим деформациям в металле до некоторого предела будут соответствовать упругие деформации в оптически активном слое. Этот метод также находится в стадии разработки. [c.360]

Пригодным для динамических испытаний представляется находящийся сейчас в стадии разработки метод вклеенных пластинок, сущность которого заключается в следующем. Пространственную модель из оптически неактивного материала разрезают и внутрь нее вклеивают плоский слой оптически активного материала, имеющего те же механические характеристики, что и материал всей модели. При деформации интерференционная картина, которую можно наблюдать непосредственно по мере ее развития, будет давать только оптически активный слой. [c.361]

В мощных лазерах, имеющих большие объемы активной среды, число Френеля резонатора и расходимость излучения лазеров (как с устойчивыми резонаторами, так и с плоским) велики (для устойчивого резонатора вследствие многомодового характера излучения, для плоского — в силу деформаций его мод аберрациями). Наиболее ценной особенностью неустойчивых резонаторов является возможность достижения расходимости излучения, близкой к дифракционной, даже при весьма больших объемах активной среды и значительной величине чисел Френеля резонатора. [c.83]

Чувствительность потерь в резонаторе к разъюстировке в плоскости, содержащей ребро при вершине прямого угла призмы-крыши (угол а ), столь же велика, как и в плоском резонаторе в то же время небольшие отклонения луча в резонаторе (например, отклонения за счет термического клина в элементе) или призмы в плоскости, перпендикулярной к ребру, не ухудшают характеристик исходного резонатора. Возможное увеличение потерь в резонаторе при его разъюстировке на угол а" в направлении, перпендикулярном к ребру призмы, определяется виньетированием действующего поперечного сечения резонатора подобно тому, как это имеет место при разъюстировке устойчивых резонаторов с аберрациями второго порядка (см. п. 2.1) это увеличение может быть легко определено из геометрии резонатора. Так, если причиной разъюстировки является термооптическая клиновая деформация в активном элементе, приводящая к отклонению луча, проходящего через него, на угол а", то относительное изменение энергии излучения и(а")/ и(0) определяется формулой (2.10) величина уа в данном случае равна aid, где 1а — расстояние от апертурной диафрагмы 2 (активного элемента) до вершины призмы (рис. 3.16, а). [c.146]

При деформации волновых фронтов измерительного пучка картина интерференционного поля изменяется появляются светлые и темные полосы, форма и положение которых соответствуют контурным линиям пересечения поверхности волнового фронта измерительной волны плоскими фронтами опорной, характеризуемых одной и той же фазой колебаний. Образование интерференционных полос иллюстрируется на рис. 4.1,6. Для упрощения и наглядности построения принято, что искривление фронтов имеет осевую симметрию, а масштаб длин волн по оси 2 сильно увеличен по сравнению с размерами поперечного сечения пучка. В действительности в лазерных активных элементах оптическая разность хода вдоль сечения изменяется на несколько длин волн, что значительно меньше поперечных размеров элемента, и фронт деформированной волны остается близким к плоскому. [c.175]

В целях устранения указанных недостатков был разработан [И, 57] датчик концентрации диффузионно-подвижного водорода (рис. 27). В тело трубопровода 1 вкручивается стакан 2 таким образом, что нижняя плоскость его находится на уровне внутренней стенки трубопровода. Стакан изготовлен из той же стали, что и трубопровод. В стакан 2 вкручивается пробка 4. Внутренний корпус пробки через тефлоновую прокладку 3 с усилием прижимается к дну стакана, образуя замкнутую полость. Для обеспечения отсутствия возможного влияния механических напряжений в изгибаемом дне стакана на плоском торце пробки выполняется спиральная нарезка для сбора водорода и подвода его к осевому каналу. Прижимая прокладку к дну стакана пробка подпирает дно своим торцом и препятствует его деформации изгиба от внутреннего давления в трубопроводе. К штуцеру подключают прибор для замера объема газа. Полость с прибором замера объема сообщается осевым каналом пробки 3, перекрывающимся винтом 5 с иглой. В нижнюю часть осевого канала, имеющую большой диаметр, вкладывается стальной шарик. В случае сквозного повреждения дна стакана шарик увлекается потоком газа и запирает осевой канал, препятствуя интенсивному выходу через датчик коррозионно-активной и высокотоксичной среды. [c.95]

Определение напряжений на объемных моделях. В общем случае объемных моделей требуется более сложная техника измерений, чем для плоских моделей. Напряжения на поверхности и по отдельным сечениям модели при трехмерном напряженном состоянии наиболее просто оптическим методом решаются с применением оптически активных слоев. В общем случае исследования применяются независимо или в сочетании а) метод. замораживания , б) метод рассеянного света. Для разделения главных напряжений, кроме того, применяются вычислительные методы или (при Ф 0,5) измерение линейных деформаций при размораживании . Объяснение явления. замораживания см. [41], [49[. [c.529]

Плоские и объемные модели изготовляются из прозрачного материала, который для упругих моделей удовлетворяет следующим основным требованиям механическая и оптическая изотропность и однородность пропорциональность между деформациями, напряжениями и порядком полос интерференции, а также отсутствие заметных механической и оптической ползучести при прилагаемых к модели нагрузках прозрачность, достаточная для просвечивания модели в полярископе отсутствие начального оптического эффекта достаточная величина модуля упругости материала при данной его оптической активности, обеспечивающая отсутствие заметного искажения формы модели при нагрузке возможность механической обработки неклейки при изготовлении моделей при исследовании по методу замораживания — способность материала к замораживанию и достаточная величина показателя качества материала при исследовании методом рассеянного света — необходимая высокая прозрачность и оптимальные свойства рассеяния. Показатель качества , оценивающий минимальное искажение формы замораживаемой модели при получении необходимого оптического эффекта при нагрузке, принято подсчитывать по формуле [c.164]

Эта гипотеза фактически означает следующее локальные поверхности текучести являются плоскими, они поступательно перемещаются при активном нагружении, пластические деформации направлены по нормали к плоским поверхностям текучести. Тогда в соответствии с (3.1) имеем [c.77]

Можно вообразить, что напряженное состояние I (которое соответствует положительному знаку радикала, т. е. области, где значения переменной р заключены между О и г./2) представлено своими линиями скольжения в плоскости /, тогда как напряженное состояние II (соответствуюш,со отрицательному знаку и л /2 < В < тг) представлено во второй плоскости II. Эти две ветви (или области) решения мы можем себе представить совпадаюш ими по линии разветвления . Плоскость / содержит линии скольжения пассивной, а плоскость II—активной пластической деформации. Огибающими линий скольжения являются две линии разветвления решения, по которым два напряженных состояния, распространяющиеся в различных частях пространства, граничат друг с другом. Мы можем подытожить эти выводы, сказав, что решение (37.21) описывает плоское течение идеальной пластичной массы и имеет линии разветвления в виде двух параллельных линий. [c.603]

При исследовании напряженно-деформированного состояния криволинейных поверхностей оптически активный слой должен наноситься в жидком виде, для плоских поверхностей удобнее применять наклеиваемые пластины. Основное требование к наносимому материалу — линейная зависимость между деформацией слоя и величиной вызываемого этой деформацией двойного лучепреломления. В упругой зоне вполне удовлетворительные результаты дают клеи, затвердевающие при комнатной температуре, изготовляемые на основе эпоксидных смол (ЭД-6, ЭД6-М). [c.12]

Скопление дислокаций у краев активной плоскости скольжения соответствует высокому значению энергии упругой деформации в этих зонах. Отжиг после пластической деформации при нормальной температуре вызывает перераспределение накопленных дефектов кристаллической решетки. При отжиге дислокация отделяется от плоскости скольжения в процессе восходящего движения, и напряженная плоская система, ориентированная параллельно плоскости скольжения, переходит в менее напряженную [c.124]

По схеме деформации осадка представляет собой сжатие — деформация в направлении активного усилия отрицательна, а две другие деформации положительны. В частных случаях возможно равенство последних между собой (простое сжатие) или равенство одной из них нулю (плоская деформация). [c.234]

Поскольку длина заготовки предполагается неограниченной, постольку деформацию можно считать плоской, т. е. равной нулю в направлении длины заготовки (схема III, 7). Искажением формы сечения пренебрегаем. Процесс деформации рассматриваем в каждый данный момент, следовательно, получим результаты, отвечающие всему периоду процесса. Оси координат расположим, как показано на рис. 7.1. Ось г направлена по высоте заготовки, т. е. по направлению активной силы. [c.234]

При освобождении жесткого бруса от связей получим пять реактивных сил , Т 2,, N2, которые вместе с активной силой р образуют плоскую систему сил, т. е. уравнений равновесия будет три. Задача дважды статически неопределимая. Как и ранее, запись уравнений начнем с условий совместности деформаций (для определения направлений продольных сил необходимо принять какую-нибудь форму деформирования системы). В нашем случае под действием силы Р жесткий брус будет поворачиваться относительно шарнира О. В силу малости перемещений (как и в ранее рассмотренных задачах) будем считать, что точки А, В, С перемещают- [c.519]

Вблизи плоских скоплений дислокаций, лежащих в плоскости сдвига, микротвердость резко возрастает. Отдых при 250° С в течение 5 мин (кривая 3) привел к резкому снижению локальных напряжений в этих областях и выравниванию напряженного состояния в прилегающей части зерна, что соответствует разрушению дислокационных скоплений при неизменном общем числе дислокаций, распределяющихся по объему более равномерно в процессе отдыха. Эти данные служат прямым экспериментальным подтверждением определяющей роли плоских скоплений дислокаций в концентрировании запасенной энергии деформации и повышении локальной механоэлектрохимической активности металла в области таких скоплений. [c.185]

Для плоских образцов внешняя картина разрушения несколько иная (рис. 1, б). Макроскопически путь трещины усталости совпадает с плоскостью действия максимальных нормальных напряжений, характер рентгенограммы от поверхности разрушения указывает на ее кристаллографические индексы 001 . (Зднако наблюдение за развитием пластической деформации на полированных гранях обра.зцов показало образование по меньшей мере двух систем устойчивых полос скольжения с последующиги развитием разрушения по ним (рис. 1, а, д). Таких ступенек на широкой грани образца можно обнаружить 150—200, т. е. микроскопически и в плоских образцах трещина следует по двум активным плоскостям скольжения 111 . Наблюдавшееся внешнее различие характера разрушения этих двух типов образцов объясняется различием их напряженных состояний (отсутствие градиента напряжений по длине цилиндрического и его наличие в плоском образце). [c.149]

Исследованием напряжений на моделях из оптически активного материала было установлено, что при ковке валов в плоских бойках с малыми степенями деформации (ё < 7,5%) за один ход пресса или удар молота внутренние слои не про-ковыва.ются, так как касательные напряжения в них не достигают значений, необходимых для начала пластической деформации. В направлении, перпендикулярном к оси приложения нагрузки, возникают растягивающие напряжения, которые могут вызвать раскрытие дефектов и появление трещин в центре поковки. [c.61]

Метод оптически активных покрытий основан на измерении упругих сдииго-вых деформаций пластинки из оптически чувствительного материала (например, ЭД6-М), наклеенной на плоскую поверхность модели, имитирующей локальную зону натурной детали. Метод является достаточно надежным и отработанным, в том число и в условиях циклического нагружения модельных элементов, сварных соединений. Измеряемые деформации составляют 0,1. ..2,0% при толщине пластинки 1 мм. Для метода характерны следующие особенности влияние толщины наклепки на разрешающую способность и точность измерения деформаций (особенно в зонах с высокими градиентами), а также зависимость оптических характеристик от времени и числа циклов (в связи с чем необходима предварительная градуироика). [c.171]

При изготовлении моделей из прозрачных оптически активных материалов распределение н величина напряжений могут быть установлены по картинам полос, которые возникают на таких моделях при деформациях в усло-Еиях освеш,ения их поляризационным светом. Метод широко применяют при исследовании концентрации напряжений в плоских деталях сложной конфигурации (зубья шестерен, замковые соединения лопаток турбин и т. д.). [c.35]

Барьерный эффект атомарно чистой поверхности, обусловленный тем, что дислокации, выходящие на поверхность кристалла, должны иметь дополнительную энергию, затрачиваемую на работу, связанную с увеличением общей поверхностной энергии кристалла при образовании ступеньки высотой пЪ, где п — число дислокаций в плоском скоплении, Ь вектор Бюргерса. Максимальное проявление этого эффекта (снижение шш повышение его) наблюдается при деформации материалов в присутствии поверхностно-активных жидких, газовых или твердых сред, резко изменяющих величину удельной поверхностной энергии кристалла [3, 4, 318, 319]. Кроме того, он может иметь существенное значение при деформации кристаллов с малым поперечным сечением и развитой поверхностью типа нитевидных кристаллов или тонких пленок, где удельный объем приповерхностных слоев значителен в сравнении с общим объемом деформируемого материала. В этом отношении, вероятно, можно говорить о необходимости учета этого эффекта при объяснении высокой прочности усов и тонких пленок, кроме существующей точки зрения о влиянии на прочность сте-пёнии их структурного совершенства. [c.83]

Результаты расчета при упругих деформациях сравнивались с данными эксперимента, выполненного поляризационно-оптиче-ским методом. Из оптически активного материала ЭД-6 МТГФА изготавливалась плоская модель конструкции. Такое упрощение связано со значительными техническими трудностями реп ния объемных задач методом фотоупругости и с большими, трудно оцениваемыми погрешностями подобных экспериментов. [c.114]

Наглядное объяснение этого можно получить из следующего. Представим активный элемент как набор вложенных друг в друга цилиндров (рис. 1,20). Если бы эти цилиндры были взаимно свободны, не скреплены друг с другом, то наличие осесимметричного распределения температуры привело бы к независимому удлинению каждого из них и удлинение центра активного элемента по отношению к его краям было бы равно приблизительно а/ЛГ. Однако между указанными вложенными цилиндрами в действительности имеется связь, препятствующая свободному их расширению наличие этой связи и приводит к появлению зависящих от г продольных нормальных напряжений Ozz-Эти напряжения компенсируют продольные деформации элементарных объемов почти по всей длине активного элемента, и элементарные поперечные слои сохраняются плоскими. Вместе с тем на торцовой поверхности величина Ozz обязана быть равной нулю и указанной компенсации термического расширения не происходит. Приторцовая зона, в которой происходит изменение величины Огг ОТ характерной для бесконечно протяженного стержня [c.53]

Указанное выше циклическое поведение присуще системе дефектов, но не самому полю деформации. В отличие от этого в 4 исследуется ситуация, когда волновой характер может проявлять непосредственно процесс пластической деформации. На основе результатов спекл-ин-терферометрического исследования поля смещений в плоских образцах кремнистого железа и малоуглеродистой стали, подверженных активному растяжению, установлено, что немонотонное течение пластической [c.222]

Способность материала к локальной микропластической деформации при разрушении от повторных нагрузок отражается на форме. микроусталостных полосок. При достаточно пластическом разрушении возникают микроусталостные полоски с треугольным профилем, при хрупком разрушении полоски имеют более плоскую, часто трапециевидную форму (рис. 11.17, а, б). Характер профиля микроусталостных полосок изменяется также в зависимости от влияния среды. Так, при разрушении в коррозионно-активных средах профиль полосок приобретает трапециевидную форму. Кроме того, в случае коррозионной усталости наблюдаются повреждения поверхности, из-за этого микроусталостные полоски местами прерываются. [c.371]

Для одновременного определения контактных нормальных и касательных напряжений при осадке образцов в условиях плоской деформации Е. П. Унксов применил поляризационно-оптический метод. Этим методом определяются упругие контактные напряжения в инструменте из прозрачного оптически активного материала. Распределение напряжений на контактной по-. верхности инструмента соответствует распределению напряжений на контактной поверхности деформируемого тела. [c.276]

Нанесение покрытия из оптически актив1ного материала возможно как на плоские, так и на криволинейные поверхности. Материалы, применяемые для покрытий или наклеек такого рода, должны отвечать определенным требованиям линейцая зависимость между деформацией и разностью хода, высокая оптическая активность, хорошая адгезия слоя или наклейки с материалом детали, отсутствие краевого эффекта и др. Хорошо отвечают этим требованиям материалы на основе эпоксидной смолы (ЭД6-М, ДЭП, ЭДП, ЭД-6, ЭД-5 и др.) и каучуки типа полиуретана. Исследование в этом случае производят методом компенсации. [c.198]

Одпако внутрирезонаторные искажения волнового фронта изменяют ситуацию. Аберрации второго и более высокого порядка переводят плоский резонатор в класс устойчивых (они уже рассматривались) или неустойчивых резонаторов (будут рассмотрены ниже). Нам остается рассмотреть влияние клиповых деформаций (разъюстировки) [61. Нри разъюстировке зеркал плоского резонатора распределение поля отдельных. мод искажается (деформируется) и расходимость излучения определяется этой деформацией. Углы перекоса п, при которых деформации мод оказывают определяющее влияние па расходимость, а са.ми моды перестают удовлетворительно описываться суперпозицией синусоид, весьма малы ап>а = = k/(4aNф). Например, для лазера с поперечным сечением активного элемента 2а=1 см, длиной резонатора 50 см и А.= 1,06 мкм величина ап 0д/1ОО 1О рад. Поддержание такой точности юстировки практически нереализуемо. [c.140]

Очаг пластической деформации заготовки лучше представить в виде отдельных областей так, чтобы в каждой из них можно было применить гипотезу плоских сечении. В зависимости от схемы деформирования плоские сечения выбирают перпендикулярными к приложенной активной силе деформирования (в этом отличие от обычно применяемой в традиционном методе приближенных решений гипотезы плоских сечений, параллельных приложенным силам деформирования). Благодаря этому упрощению одну из скоростей течения можно выразить в функции одной координаты. Безусловно, скорость течения можно выбирать и в функции двух координат, при этом решение будет более громоздким. Для определения другой составляющей скорости течения следует воспользоваться условием несжимаемости. Применение гипотезы плоских сечений для характеристики кинел1атического (деформированного) состояния заготовки в рассматриваемой пластической области не означает, что соответствующие напряжения будут также функциями одной координаты. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...