Нагрев и охлаждение стали при термической обработке

Нагрев и охлаждение стали при термической обработке [c.74]

Нами излагаются некоторые результаты исследования путей обеспечения хладостойких свойств стали Ст. 3 при ее упрочняющей обработке. Возможности положительного влияния термической обработки этих сталей были показаны в наших ранних работах [67, 68]. В дополнение к данным, полученным в этих работах, были проведены эксперименты на сталях Ст. 3 с различной степенью раскисленности (табл. 1). Образцы на ударную вязкость были вырезаны поперек прокатки из листов толщиной 12 мм. Микроструктура рассмотренных сталей состояла из феррита и перлита. По ГОСТу 5639—65 величина зерна соответствовала 7—8 баллу. Исследуемые стали подвергались термической обработке по одному из следующих режимов нормализация при 920°С термическое улучшение (нагрев до 890° 10°С с охлаждением в воде отпуск при температуре 560°С с выдержкой 2ч, охлаждение на воздухе). После термической обработки заметно улучшились механические свойства сталей (табл, 2). [c.44]

НАГРЕВ, ВЫДЕРЖКА И ОХЛАЖДЕНИЕ ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СТАЛИ [c.507]

Стали для штампов горячей обработки давлением работают в тяжелых условиях, испытывая интенсивное ударное нагружение, периодический нагрев и охлаждение поверхности. От них требуется сложный комплекс эксплуатационных и технологических свойств. Кроме достаточной прочности, износостойкости, вязкости и прокаливаемости (для крупных штампов) эти стали должны обладать также теплостойкостью, окали-ностойкостью и разгаростойкостью. Под разгаростойкостью понимают устойчивость к образованию поверхностных трещин, вызываемых объемными изменениями в поверхностном слое при резкой смене температур. Это свойство обеспечивается снижением содержания углерода в стали, которое сопровождается повышением пластичности, вязкости, а также теплопроводности, уменьшающей разогрев поверхностного слоя и термические напряжения в нем. [c.626]

Рекристаллизационный отжиг. Под рекристаллизационным отжигом понимают нагрев холоднодеформированной стали выше температуры рекристаллизации, выдержку при этой температуре с последующим охлаждением. Этот вид отжига применяют перед холодной обработкой давлением и как промежуточную операцию для снятия наклепа между операциями холодного деформирования. В некоторых случаях рекристаллизационный отжиг используют и в качестве окончательной термической обработки. [c.219]

Отпуск стали. Закаленная сталь обладает повышенной хрупкостью и незначительной вязкостью и поэтому требует дополнительной термической обработки — отпуска (нагрев до определенной температуры и охлаждение в соответствующей среде). Различают три вида отпуска низкий при нагреве стали не выше [c.19]

Порядок операций и наименование применяемого оборудования при термической обработке хвостовика зенкера, изготовленного из стали 45, следующие первый подогрев в шахтной печи до температуры 120—130° С с выдержкой при этой температуре в течение 7 мин окончательный нагрев в соляной ванне до 850—880° С с выдержкой при этой температуре в течение 2 мин охлаждение в водном растворе, затем на воздухе нагрев в шахтной пламенной печи или в соляной ванне до температуры отпуска 450—550° С, выдержка при этой температуре от 3 до 6 сек, в зависимости от размеров зенкеров. [c.201]

Проведены эксперименты по цементации сталей Ст. 3 и Ст. 5 в твердом карбюризаторе с добавкой 15% соды и с последующей термической обработкой одной партии образцов, подвергнутых предварительной нормализации прн температуре 860° С, закалке и отпуску при 200° С, и второй партии образцов, не нормализованных, но подвергнутых закалке и отпуску при тех же температурах разница в пределе прочности при изгибе и разрыве цементованных образцов, подвергнутых перед закалкой предварительной нормализации, и образцов, не подвергавшихся нормализации, не обнаруживается, если нагрев и охлаждение производить в чугунных стружках, т. е. предохранить поверхность образцов от выгорания углерода и окисления (см. фиг. 12). [c.40]

Отжиг — термическая обработка, при которой сталь нагревается выше Лсз (или только выше Ad — неполный отжиг) с последующим медленным охлаждением. Нагрев выше Лсз обеспечивает полную перекристаллизацию стали. Медленное охлаждение при отжиге обязательно должно привести к распаду аустенита и превращению его в перлитные структуры. Нормализация есть разновидность отжига при нормализации ох- [c.307]

При экономической нецелесообразности применения дорогостоящих высоколегированных сталей используют малоуглеродистые низколегированные стали с припуском на коррозию иногда до 6—10 мм с учетом скорости проникновения коррозии и расчетного срока эксплуатации оборудования. Однако во избежание сероводородного растрескивания эти стали должны применяться при ограниченной твердости металла — не выше HR 22. Это ограничение накладывается и на металл сварного соединения. Кроме того, все сварные соединения должны быть подвергнуты послесварочной обработке. Наиболее распространенный метод снятия остаточных сварочных напряжений — термическая обработка сварного соединения (высокий отпуск). При этом очень существенны скорости нагрева и охлаждения, которые обязательно регламентируются для каждой из марок сталей. Так, для малоуглеродистых сталей типа стали 20 режим термической обработки следующий нагрев до температуры 893—933 К выдержка после прогрева 1 ч скорость нагрева 523—573 К/ч охлаждение до 573 К совместно с печью. И только для стыков диаметром менее 114 мм, имеющих толщину стенки менее 6 мм, режим может быть упрощен увеличением скорости нагрева до 873 К/ч, сокра-щение.м времени выдержки до 0,5 ч и нерегулируемым охлаждением. [c.177]

Применение индукционного нагрева для целей подогрева и термической обработки сварных конструкций позволяет заметно улучшить условия работы сварщиков, так как энергия используется в данном случае лишь непосредственно на нагрев изделия и потери за счет тепловыделения в окружающее пространство сведены к минимуму. Создаются условия для точного выдерживания заданной температуры нагрева и обеспечивается ее контроль. При применении индукторов удается наиболее просто совместить операции подогрева и термической обработки изделия без промежуточного охлаждения сваренного узла. Метод индукционного нагрева может применяться для целей подогрева и термической обработки деталей из всех применяемых классов сталей. С помощью его можно обрабатывать как детали симметричного сечения (стыки трубопроводов, роторов), так и изделия сложной формы (цилиндры турбин, корпуса арматуры и т. п.). При этом удается обеспечить равномерность нагрева изделия, меняя соответствующим образом расположение индукционных проводов. [c.88]

Таким образом, приведенные выше расчеты и опыты показывают, что образованию светлой нетравящейся (обычным способом) зоны поверхностного слоя при ЭМО способствуют следующие обстоятельства высокая скорость термического цикла (нагрев, выдержка, охлаждение) высокая скорость деформаций одновременное силовое и термическое воздействие на поверхностный слой. Глубина высокого термического воздействия должна быть соизмерена с глубиной распространения значительного давления. Многочисленные опыты глубокого электромеханического упрочнения плоских поверхностей и зубчатых колес показывают, что в тех случаях, когда глубина высокого термического влияния составляет 1. .. 2 мм, благодаря сравнительно низкой скорости обработки при невысоких давлениях структура упрочненной поверхности не имеет светлого слоя и представляет собой мелкоигольчатый мартенсит. При ВТМО среднеуглеродистых сталей получают аналогичную структуру [И]. [c.24]

Общим принципом термической обработки жаропрочных сплавов на никелевой основе является определенная последовательность операций, характерная для дисперсионно-твердеющих материалов гомогенизирующий нагрев, быстрое охлаждение и старение при одной или нескольких температурах. Особенностью термообработки жаропрочных сплавов по сравнению с термической обработкой конструкционных сталей является необходимость весьма точной регулировки температуры и контроль за однородностью температурного поля. Детали должны быть защищены от непосредственного радиационного действия нагревателей. Это достигается установкой экранов или использованием муфельных печей. Лучше всего использовать обработку в печах с инертной или защитной средой (аргон, гелий, азот и другие газы). [c.208]

Нагрев стали и чугуна под заливку и термическую обработку, а также нагрев стали для обработки давлением производят с учетом так называемых особых температур или критических точек этих сплавов. Критические точки свойственны не только стали и чугуну — они имеются у всех сплавов, а также у ряда веществ. Всем, например, известно, что вода, если ее охлаждать, при 0°С превращается в твердое тело — лед, а если нагревать лед, то он при той же температуре (О °С) превратится в жидкость. При 100 °С и нормальном атмосферном давлении вода закипает и начинает бурно превращаться в пар. Температуры О и 100 °С для воды являются критическими точками. Таким образом, критическими точками называются те вполне определенные температуры, при которых в процессе нагрева или охлаждения начинает (заканчивает) резко, скачкообразно изменяться состояние (твердое или жидкое) и свойства сплава (или какого-нибудь вещества). У сталей и чугунов в процессе нагрева и охлаждения наблюдается несколько критических точек. В качестве примера рассмотрим критические температуры стали, содержащей 0,2 % углерода (сплав I рис. 9.3). [c.179]

Обе стали очень чувствительны к трещинам, поэтому при нагреве и охлаждении при горячей обработке давлением и термической обработке рекомендуется нагрев начинать при температуре не выше 500—540° С и вести его медленно до 790° С. После выравнивания температуры нагрева его можно вести быстрее. Наилучший интервал закалки 980—1050° С, выдержка 15—30 мин и охлаждение в подогретом масле или на воздухе (твердость при этом получается в пределах 53—56 HR ). Сразу же после закалки (во избежание самопроизвольного растрескивания) изделия необходимо подвергать отпуску на требуемую твердость [c.118]

Значительное упрочение деталей достигается также при современном сверхскоростном резании. В данном случае имеется в виду высокий локальный нагрев обрабатываемой поверхности, лежащий выше критической температуры стали а так как большие массы окружающего холодного (в месте резания) металла вызывают быстрое охлаждение поверхности резания, то происходит своеобразный процесс термической обработки и тем самым упрочение детали в процессе резания. Большого совершенства достигла также технология упрочения деталей с помощью токов высокой частоты. Практический интерес для конструктора представляет применение скоростной пайки отдельных деталей медью с нагревом токами высокой частоты. Высокочастотная пайка медью гарантирует сопротивление срезу спая до 30 кГ/мм . [c.14]

Термическая обработка алюминия заключается в отжиге при температуре 370—400°С с охлаждением в воде. Закалку дюралюминия производят при температуре нагрева 490— 510°С с последующим быстрым охлаждением в воде. В отличие от стали закаленный дюралюминий приобретает наивысшую твердость не сразу после быстрого охлаждения, а спустя 4—6 суток после закалки, т. е. после прохождения процесса так называемого естественного старения. Нагрев алюминиевых сплавов производят в селитровых ваннах или в электропечах. После закалки алюминиевые сплавы несколько упрочняются, но все же остаются настолько пластичными, что изделия из них могут деформироваться. Детали, нагревавшиеся в селитровых ваннах, после закалки необходимо хорошо промывать и протирать тряпкой. [c.49]

При термической обработке сварных соединений высокохромистых сталей необходимо считаться и с другими обстоятельствами. Высокое содержание хрома и других легирующих элементов снижает теплопроводность сталей, а это ведет к увеличению градиента температуры по сечению, сопровождающемуся ростом временных напряжений при нагреве и остаточных при охлаждении. Уменьшение градиента температур по сечению может быть достигнуто снижением скорости нагрева и охлаждения при термической обработке. Однако ферритные и полуферритные хромистые стали при медленном нагреве в интервале 470—500 С могут охрупчи-ваться. Поэтому в этом интервале температур нагрев и охлаждение сталей, чувствительных к 475-градусной хрупкости, не должны происходить с низкими скоростями. [c.187]

Примечания 1. Слиток массой 90 т (верхний диаметр 2225 мм, нижний 2100 мм) отлит из ковша, наполненного двумя кислыми и одной основной сталями мартеновских печей (состав, % 0,35 С 0,29 Si 0,37 Мп 1,40 Сг 2,58 Ni 0,51 Мо 0,018 Р 0,013 5 0,32 С 0,31 Si 0,38 Мп 1,46 Сг 2,92 Ni 0,53 Мо 0,019 Р 0,012 S 0,28 С 0,21 Si 0,40 Мп 1,29 Сг 2,64 Ni 0,48 Мо 0.012 Р 0,013 3). 2. Слиток проковали на ступенчатую цилиндрическую заготовку с диаметром ступеней 920, 1180 и 1450 мм, часть поковок изготовлена с внутренним отверстием диаметром 60, 70 и 105 мм. 3. Термическая обработка А — нагрев до 650° С, выдержка 12 ч-Ьохлаждение с печью до 60° С в течение 180 ч-Ьотпуск при 630° С, 15 ч, охлаждение с печью до 50° С за 113 ч Б—АЧ-нормализация при 860 С-Нотпуск при 650° С В—A-t-Б-Ьзакалка с 860° С в масле+отпуск при 650° С. 4. Числитель — поперечные, знаменатель — продольные образцы. [c.258]

Г1ри выборе термической обработки необходимо учитывать масштабный фактор, так как термическая обработка крупногабаритных деталей имеет свои особенности. Нагрев и охлаждение таких деталей происходят с большим перепадом температуры по сечению (табл. 8—9). Это вызывает возникновение значительных временных термических напряжений и приводит к тому, что фазовое превращение проходит в различных точках сечения в разное время и при разных температурах, В центральной части крупных деталей наблюдается значительное отставание фазовою превращения. В связи с этим микроструктура н свойства по сечению крупных деталей или поковок неоднородны и меняются от поверхности к центру даже при сквозной закалке. Разница в свойствах особенно зависит от химического состава стали, определяющей ее прокаливаемость. [c.82]

Нагрей под закалку молотовых штампов, блоков, матриц для горизонтальноковочных машин и вставок производят в электрических или пламенных печах. Штамп устанавливают плоскостью разъёма вниз, причём плоскость разъёма для предохранения от обезуглероживания упаковывают в короб с отработанным карбюризатором и тщатель но обмазывают глиной. Режимы закалки и отпуска зависят от марки стали, из которой изготовлен штамп, и от его габаритов. Отпуск производят в электрических или пламенных печах без упаковки, а охлаждение — после отпуска на воздухе. После общего отпуска рекомендуется дополнительный отпуск хвостовика штампа установкой штампа на специальные отпускные плиты хвостовиком вниз. Обрезные штампы и пуансоны штампов для горизонтально-ковочных машин обрабатывают методами, принятыми при термической обработке крупного фасонного инструмента (см. т. 7, гл. VI). [c.481]

Процессы, протекающие с диффузионным насыщением поверхности стали различными элементами и приводящие к изменению химического состава поверхностного слоя стального изделия, называются химико-термической обработкой. К ним относятся цементация (науглероживание), азотирование, цианирование, алитирование, хромирование, силицирование, борирование, сульфиди-рование и др. При химико-термической обработке нагрев, выдержка и охлаждение стали производятся в активной среде определенного состава, насыщающей поверхность стали различными элементами. [c.666]

Решаюшее влияние на хладноломкость ферритных сталей оказывают иримеси внедрения — углерод и азот. На рис. 24 показано влияние суммарного содержания этих элементов на температуру перехода стали Х17 в хрупкое состояние, определенную испытаниями на ударную вязкость на образцах типа Шарпи. Сталь прошла термическую обработку, имитирующую влияние сварочного цикла — нагрев при 1100° С в течение 10 мин и охлаждение в воде. После указанной термической обработки величина зерна в стали составляла 0,3—0,8 мм. Для того чтобы температура перехода стали Х17 после воздействия термического цикла сварки находилась ниже нуля градусов, что необходимо д.пя падежной службы, содержание углерода и азота в сумме пе должно превышать 0,01—0,015 /о. Увеличение содержашгя ( +N) до 0,02% н более приводит к повышению переходной температуры до 100° С и выше. [c.33]

Термическая обработка монтажных стыков аппаратов из углеродистых сталей (подведомственных Госгортехнадзору) производится при толщине стенки в месте сварки стыка более 35 мм либо при толщине менее 35 мм, но при содержании углерода более 0,28 /о- Термическая. обработка необходима также при аварке аппар1атов из легированных сталей, если это оговорено техническими условиями. При местной термообра1ботке необходимо обеопечивать равномерный нагрев и охлаждение по всей длине шва и околошовной зоны на ширину, в 2—3 раза превышающую ширину шва. [c.205]

Известно, что повышение прочности стали находится в прямой зависимости от повышения содержания углерода до 0,35—0,40%, однако для высокоуглеродпстых сталей неизбежна термическая обработка сварных соединений. Если низколегированную сталь подвергнуть специальной термической обработке, то можно получить очень высокие прочностные показатели. Термический цикл может быть простым — нагрев, выдержка при / = 900—920° С и охлаждение в воде (закалка) и сложным —на- [c.27]

На рис. 2 представлены кривые релаксации напряжений стали 15Г2СМФ в различном состоянии. Кривая 1 характеризует релаксацию напряжений в стали, прошедшей термическую обработку по термическому циклу сварки (нагрев до 1200°С, выдержка при этой температуре 20 мин и охлаждение со скоростью, равной скорости охлаждения околошовной зоны реального электрошлакового сварного соединения). Кривая 2 характеризует релаксацию напряжений в стали, прошедшей термическую обработку по термическому циклу сварки и деформационное старение (пластическая деформация %, нагрев до 250 °С и выдержка при этой температуре в течение 2 ч). [c.6]

На заводе Фрезер процесс термической обработки сверл из быстрорежущей стали осуществляется на автоматическом агрегате и состоит из следующих операций 1) первый подогрев при 400—600° С в газовой шахтной печи 2) второй подогрев при 830— В50° С в соляной электродной ванне 3) нагрев в хлорбариевой ванне (для стали Р18 температура 1250—1290° С, для стали Р9 температура 1220—1250° С) 4) охлаждение в щелочной ванне (450—550° С) 5) подстуживание до 70° С с принудительным дутьем 6) промывка в горячей проточной воде (температура воды не ниже 70° С) 7) травление и промывка в 10%-ном водном растворе соляной кислоты при 30° С (для уменьшения шероховатости поверхности сверл) 8) промывка в холодной проточной воде 9) пас-срвирование при температуре не ниже 70° С (для повышения коррозионной стойкостй). Затем сверла поступают в другой агрегат, Где подвергаются трехкратному отпуску при 560° С по 1 ч и очистке. При термической обработке сверл на автоматическом агрегате Сокращается производственный цикл, повышается производительность труда, улучшается качество сверл. [c.273]

Оптимальной термической обработкой ферритных сталей является отжиг при 560-900 °С, проводимый с учетом временньхх характеристик 2 и В зависимости от температуры нагрева стали отжиг восстанавливает ее стойкость к МКК, уменьшает хрупкость после высокотемпературного нагрева, восстанавливает структуру феррита, устраняя изменения структуры и свойств из-за образования а-фазы или развития 475 °С-хрупкости. Наиболее важным при отжиге является предупреждение 475 °С-хрупкости при охлаждении изделий. С этой целью используют ускоренное охлаждение. В частности, при термической обработке полос из высокохромистых сталей (типа XI7 и Х25) в проходных печах используют быстрый нагрев до 800-900 °С с вьщержкой [c.248]

Накоплен значительный опыт по контролю качества термической обработки плунжерны х пар различных агрегатов двигателей (например, топливных насосов) из стали ХВГ (С —0,9-М,05 Мп —0,8-1,1 Si — 0,15- 0,35 W—1,2- 1,6%). Она относится к мартенситным сталям. При низком отпуске этой стали мартенсит закалки переходит в отпущенный мартенсит с решеткой, близкой к кубической, тер мическ ие и фазовые напряжения снимаются. Нарушения режима термической обработки приводят к появлению больших внутренних напряжений и при последующей шлифовке — к трещинам. Общепринятый цикл термической обработки этой стали включает нагрев под закалку при температуре 830 10°С, охлаждение на воздухе или в масле, П1ромывку (иногда пассивирование), обработку холодом до температур—(70— 78 °С) в течение 2,5—3 ч, выдержку на воздухе, низкий отпуск при температуре 200—240 С с выдержкой в течение четырех часов. [c.118]

Были проведены исследования влияния термической обработки на ударную вязкость сталей. Металл исследовали как в состоянии поставки, так и после отжига, нормализации и улучшения. Исследования показали, что стали углеродистые обыкновенного качества в условиях низких температур не всегда обеспечивают надежную работу машин. Сталь СтЗкп склонна к старению, она становится хладноломкой уже при температуре —20° С. Ударную вязкость стали СтЗкп при температуре ниже —20° С можно незначительно улучшить, применяя термическую обработку при режиме улучшения нагрев до температуры 900° С, охлаждение в воде, отпуск при температуре 600° С. [c.226]

Закалка стали — термическая обработка, включающая нагрев до температур выше верхних критических точек на 30...50°С, вьщержку при этих температурах до полного прогрева металла и последующее очень быстрое его охлаждение. В результате закалки в стали из аустенита образуется мартенсит. Стали, подвергающиеся закалке, характеризуются закаливаемостью и прокаливаемостъю. [c.156]

Нормализацией называется операция нагрева стали на 30—50° С выше линии GSE (точки Ас , Асст) (см. фиг. 142) с выдержкой при этой температуре и последующим охлаждением на спокойном воздухе. Нормализацию применяют для устранения внутренних напряжений и наклепа, повышения механических свойств стали, а также для подготовки структуры перед окончательной термической обработкой, холодной иГгамповкой или перед механической обработкой. Нагрев выше линии SE (точки Л ) заэвтектойд-ной стали при ее нормализации производится с целью растворения цементитной сетки или для подготовки структуры для закалки. Само слово нормализация указывает на то, что сталь после этой операции получает нормальную, однородную для данной партии деталей мелкозернистую структуру, перлит приобретает тонкое строение. [c.226]

Стали, из которых изготавливают роторы, характеризуются относительно большой устойчивостью аустенита в области перлитного превращения и поэтому требуют тщательного отжига и охлаждения. При противофлокенной термической обработке традиционно отлитых слитков применяют длительный изотермический нагрев при 870-930 К с последующим переохла>кдением до 520-670 К. Время выдержки зависит от содержания водорода и способа выплавки. В первом приближении его можно определить как 20—30 ч на 100 мм толщины или диаметра. [c.59]

С введением в сталь таких легирующих элементов, как молибден,.хром, ванадий и других, являющихся основными элементами теплоустойчивых и жаропрочных сталей и повышающих заметно релаксационную стойкость, температура отпуска для снятия напряжений повышается. Для хромомолибденовых сталей она составляет уже 660—680° С, для хромомолибденованадиевых — 700° С, а для высокохромистых — около 720° С. Соответственно стабилизация для снятия сварочных напряжений конструкций из аустенитных сталей типа Х18Н10Т и им подобных должна проводиться при температурах 800—850° С [15], а более жаропрочных сталей и сплавов на никелевой основе — при температуре не ниже 900° С. Очевидно, что нагрев при высокотемпературной термической обработке во всех случаях обеспечивает снятие сварочных напряжений, однако высокие скорости охлаждения, свойственные обычно этому виду термической обработки, могут приводить к появлению нового вида остаточных напряжений, обусловленных неравномерностью охлаждения отдельных участков изделия. Снятие их, там где это необходимо, требует проведения дополнительных операций отпуска или стабилизации. [c.84]

Несмотря на положительное влияние титана, нагрев стали при высоких температурах (выше 1000° С) сильно снижает ударную вязкость и несколько меньше предел прочности, что хорошо видно из данных рис. 1 )8 11211. Последуюш>ая термическая обработка при 760—780° С с охлаждением в воде несколько уменьшает предел прочности и не изменяет удардой вязкости. [c.189]

Смягчающую термическую обработку этих сталей проводят при 1000—1050 °С с охлаждением в воде или на воздухе (для стабилизированных сталей). При этом обеспечивается полное растворение карбидов типа СГгзСв в сталях с содержанием углерода до 0,12 % и отсутствие склонности к межкристал-литной коррозии. Для стали 20Х13Н4Г9 (особенно для плавок с содержанием углерода 0,28—0,30 %) для получения гомогенного аустенита необходим нагрев до 1060—1100°С. [c.26]

Нагрев при диффузионном отжиге проводят до максимально высоких температур, так как при этом наиболее интенсивно происходят диффузионные процессы, необходимые для выравнивания в отдельных объемах состава стали. Обычно для легированных сталей температуру гомогенизаци-онного отжига выбирают в интервале 1 050-1 250 °С. Так как диффузионные процессы наиболее интенсивно протекают в начале выдержки и их интенсивность заметно снижается с течением времени, то применение длительных вьщержек при гомогенизации нецелесообразно. Это обусловлено также необходимостью экономии электроэнергии и увеличения производительности печей. Обычно на практике выдержка при гомогенизационом отжиге не превышает 15-20 ч. После выдержки детали охлаждают вместе с печью до 800-820 °С, а затем проводится охлаждение на воздухе. В результате диффузионного отжига получается Kpjoi-ное зерно, которое устраняется при обработке давлением или последующей термической обработке. [c.443]

Предварительная термическая обработка поковок траверсы из стали 25ГС состоит из перекристаллизации при 900—920° С и двух отпусков по 60—90 ч каждый. Окончательная термическая обработка сварной траверсы из стали 25ГС включает медленный ступенчатый нагрев до 900—920° С, последующее охлаждение в печи до 610—630° С, затем охлаждение со скоростью < 5° С/ч до 400° С для получения минимальных остаточных напряжений (рис. 17). [c.659]

Термическая обработка сплавов на железоникелевой основе. Для оборудования производства серной кислоты применяют сплавы 06ХН28МДТ и 03ХН28МДТ. Для достижения максимальной коррозионной стойкости и для устранения о-фазы в структуре стали эти сплавы подвергают закалке по режиму нагрев до 1100— 1150° С, выдержка при толщине стенки до 15 мм 30 мин, свыше 15 мм 15 мин -Ь + 1 мин на 1 мм максимального сечения, охлаждение в воде или иа воздухе. [c.672]

Двухслойные листы с плакирующим слоем из ферритной стали подвергают нормализации при 900—925° С с последующим высоким отпуском при 650—700° С, что значительно повышает ударную вязкость стали. Для двухслойной стали с основным слоем из низкоуглеродистой стали иногда применяют закалку в воде от 780—800° С. Наиболее целесообразной следует считать ступенчатую термическую обработку по режиму нагрев до 830—850° С, охлаждение до температуры ниже Аг1 для стали основного слоя и дальнейшее охлаждение в воде. При такой обработке обеспечивается мелкозернистая структура плакирующего слоя и высокие механические свойства основного и плакирующего сдоев, так как ускоренног охлаждение от температуры ниже Аг не вызывает трещин в основном слое и не приводит к охрупчиванию плакирующего слоя. [c.677]

В некоторых случаях требуется сообщить детали высокую поверхностную твердость и износостойкость при сохранении вязкой сердцевины. Это достигается поверхностной закалкой или химико-термической обработкой. Поверхностная закалка заключается в нагреве с большой скоростью поверхностного слоя металла до температуры выше интервала превращений и последующем быстром охлаждении. Этот метод применяется для закалки шеек коленчатых валов, зубьев шестерен, шпинделей, направляющих станков и других деталей, изготовляемых главным образом из углеродистых и низколегированных сталей. Нагрев деталей при поверх-но стной закалке, как правило, осуществляется при помощи токов высокой частоты. Может также применяться нагрев газовым пламенем или Электроконтактным шо собом по методу проф. Гевелинга. [c.11]

Рекристаллизационный отжиг — нагрев стали до температуры выше температуры рекристаллизации на ]50— 250°, выдерж,ка при этой температуре и последующее охлаждение. Применяется для деформированной в холодном состоянии стали/(холоднокатанный лист и лента, холоднотянутая проволока, холодноштампованные изделия) с целью уменьшения твёрдости, снятия внутренних напряжений и наклёпа, восстановления пластичности и вязкости, получеиия рав.ноосных недеформиро-ванных зёрен и улучшения обрабатываемости при последующих операциях деформации в холодном состоянии, как межоперационная термическая обработка. [c.962]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...