Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Температура нагрева

По описанной методике можно построить аналогичные номограммы для других сталей и других температур нагрева листовых заготовок.  [c.45]

В пределах заданного интервала температуры нагрева детали теплофизические свойства металла и условия теплообмена сильно меняются, поэтому при выполнении точного расчета целесообразно этот интервал разбить на более мелкие и полное время нагрева найти в виде суммы. В качестве иллюстрации метода выполним лишь приближенную оценку сразу для всего температурного интервала (методика расчета не зависит от величины интервала температур нагрева). Теплофизические свойства металла и условия теплообмена будем считать при средней в заданном интервале нагрева температуре / = 400 °С.  [c.114]


Основные методические трудности заключались в надежном измерении температур потока твердых частиц и их концентрации. Поэтому зачастую использовалось расчетное определение температуры нагрева (охлаждения) всего потока [Л. 309, 350] либо измерение температуры в бункере сбора частиц, что неточно. Еще большие погрешности вносит измерение температуры с помощью датчика, непосредственно вводимого в поток. Очевидно, что для верной оценки  [c.210]

Регулирование й автоматизация работы теплообменников в основном связана с необходимостью обеспечить стабильность температуры нагрева и с ограничением расхода газа по максимуму из-за опасности уноса насадки. При изменении режима работы теплообменника можно предложить простой закон регулирования расход насадки менять пропорционально изменению расхода газа — расходная концентрация должна системой автоматики поддерживаться постоянной (в многокорпусных теплообменниках—.выключением части параллельно работающих камер).  [c.365]

Необходимы дальнейшие исследования таких теплообменников для повышения температуры нагрева газа, разработка расчетных и конструкторских рекомендаций, проверка работы материалов.  [c.383]

Существенный недостаток схем с поперечной продувкой движущегося слоя в однокамерных теплообменниках (для нагрева пли охлаждения сыпучей среды) — неравномерность температуры нагрева (охлаждения) частиц на выходе из камеры. Степень этой неравномерности заметно снижается с увеличением числа ходов. Ее можно оценить по формуле  [c.384]

В соответствии с описанными выше процессами изменения строения наклепанного металла при его нагреве следует ожидать и соответствующего изменения свойств. По мере повышения температуры твердость сначала слегка снижается вследствие явлений возврата. После отжига при температуре, несколько превышающей температуру рекристаллизации, твердость резко падает и достигает исходного значения (значения твердости до наклепа). Эта температура и есть минимальная температура рекристаллизации, или порог рекристаллизации (рис. 69). Аналогично изменению твердости изменяются и другие показатели прочности (предел прочности, предел текучести). На рис. 69 показаны также изменения пластичности (б). Низкая температура нагрева и происходящий при ней возврат несколько повышают пластичность, но лишь рекристаллизация восстанавливает исходную (до наклепа) пластичность металла.  [c.88]

Положение Д. К. Чернова о том, что свойства сталей определяются структурой, а последняя зависит от температуры нагрева и скорости охлаждения, стало общепризнанным, и в течение последующих десятилетий исследователи устанавливали связь между структурой и условиями ее образования (главным образом температурой нагрева и скоростью охлаждения).  [c.234]


Размеры перлитных зерен зависят от размеров зерен аустенита, из которых они образовались. Чем крупнее зерна аустенита, тем, как правило, большего размера перлитные зерна, образующиеся из них (рис. 179). Аустенитные зерна растут только ири нагреве (при последующем охлаждении они не измельчаются), поэтому максимальная температура нагрева стали в аустенитном состоянии и ее наследственная зернистость определяют окончательный размер зерна.  [c.238]

Раньше мы приводили лишь схемы диаграмм превращения аустенита. Для полной информации о превращении аустенита той или иной марки стали необходимо обе диаграммы и ряд дополнительных сведений марка и состав стали, температура нагрева, размер зерна аустенита, а также свойства (хотя бы твердость) продуктов распада и соотношение структурных составляющих. Это мы видим на рис. 200, где приведены диаграммы изотермического и анизотермического превращения аустенита стали марки 40Х.  [c.258]

Температура нагрева изделия, температура закалочной среды, время погружения и т. п.  [c.304]

На диаграмме, приведенной на рис. 252, указана область температур правильного нагрева (1) в зависимости от скорости нагрева (без выдержки при температуре нагрева). Как видно  [c.313]

Рис. 252. Диаграмма для выбора температуры нагрева. Сталь У10 (автор) Рис. 252. Диаграмма для выбора температуры нагрева. Сталь У10 (автор)
При сварке должно получаться плотное и равнопрочное с остальным изделием соединение. Основной вид сварки — сварка плавлением, при которой наплавляется шов жидкого металла и под действием его температуры нагревается околошов-пая зона. В сварном шве следует различать три зоны (рис. 305) I — шов (литая структура) II — околошовная зона, нагретая в процессе сварки выше критических точек III — околошовная зона, нагретая в процессе сварки ниже критических точек.  [c.397]

Критические точки сталей для молотовых штампов и принятые температуры нагрева под закалку  [c.441]

Марка Критические точки, С Температура нагрева под закалку, 0  [c.441]

Механические свойства закаленного сплава определяются соотношением Р, а и а"-фаз, причем упрочнение достигается главным образом за счет а"-фазы (искаженная а -фаза тоже мартенситного происхождения). Количество а"-фазы зависит от температуры нагрева под закалку, скорости охлаждения и количества. легирующих элементов р-стабилизаторов. Однако упрочнение закаленных сплавов, по сравнению с отожженными, невелико.  [c.518]

Явление зарождения и роста новых равноосных зерен взамен деформированных, вытянутых, происходящее при определенных температурах, называется рекристаллизацией. Для чистых металлов рекристаллизация начинается при абсолютной температуре, равной 0,4 абсолютной температуры плавления металла. Рекристаллизация протекает с определенной скоростью, причем время, требуемое для рекристаллизации, тем меньше, чем выше температура нагрева деформированной заготовки.  [c.56]

Чтобы обеспечить условия протекания горячей деформации, приходится с увеличением ее скорости повышать температуру нагрева заготовки (для увеличения скорости рекристаллизации).  [c.57]

Максимальную температуру нагрева, т. е. температуру начала горячей обработки давлением, следует назначать такой, чтобы не было пережога и перегрева. В процессе обработки нагретый металл обычно остывает, соприкасаясь с более холодным инструментом и окружающей средой. Заканчивать горячую обработку давлением следует также при вполне определенной температуре, ниже которой пластичность вследствие упрочнения (рекристаллизация не успевает произойти) падает и в изделии возможно образование трещин. Но при высоких температурах заканчивать деформирование нецелесообразно (особенно для сплавов, не имеющих фазовых превращений). В этом случае после деформирования зерна успевают вырасти и получается крупнозернистая структура, характеризующаяся низкими механическими свойствами.  [c.60]


Мощность электронного луча определяется произведением Рл = Ua In и регулируется путем изме-пеиия тока в нем (/jj), что в любых электронных нун[-ках достигается изменением температуры нагрева катода. Но такой способ очень инерционен и неудобен тем, что эта зависимость нелинейна. Новый тепловой режим, а следовательно, и повое значение тока, устанавливаются лишь через несколько секунд.  [c.160]

Размеры сварного соединения влияют на характер температурного поля и термического цикла, определяя также существенные для формирования механических свойств металла шва характеристики наибольшую температуру нагрева Т ах, длительность выдержки лгеталла в иптервале температур выше критических /д и скорость ого охлаждения охл-  [c.199]

Исследованиями особенностей превращения аустенита при сварке плавлением установлено, что скорость нагрева в интервале температур A i — Асз и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше A g оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и роста зерна. В условиях сварки наблюдаются две противоположные тенденции высокая температура нагрева Л1еталла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Асз, и одновременно увеличивает устойчивость аустенита быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Ас понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита.  [c.232]

Материал, выбранный для изготовления детали, должен обосновываться подетальным расчетом на прочность. В основу расчета берут действующие нагрузки и механические свойства материала. В зависимости от формы детали может быть назначен один или несколько технологических процессов ее изготовления, поэтому при выборе материала важное значение приобретают и технологические свойства материала обрабатываемость резанием, свариваемость, уп-рочняемость при термообработке, линейные свойства, способность к ковке, штамповке (пластические свойства и зависимость их от температуры нагрева), способность к гибке, паянию и т. д.  [c.117]

Здесь R t= (Ут + иО э/v, где От—средняя скорость падения частиц, предварительно определенная с помощью фотосопротивлений, а v — средняя скорость газа, отнесенная к наименьшему проходному сечению шахты (между концом полки и стенками шахты). Для условий радиационно-конвективного теплообмена при начальной температуре газа до 1514" К и конечной температуре нагрева песка 1 353° К, в (Л. 219а] получена зависимость  [c.173]

Для случая охлаждения потока в формуле (6-25) следует брать плюс. В любом случае межкомпонентная нерав номерность зависит от температурного Stjt) и временного (xtHa) симплексов. Она тем меньше (ф(—>-1), чем меньше величина отношения приращения расчетной температуры дисперсного потока к температуре нагрева жидкости и чем меньшую часть общего времени пребывания (движения) частиц в канале составило бы время, необходимое для межкомпонентного температурного равновесия.  [c.196]

В [Л. 125] число Re изменялось в малых пределах, но зато расходная концентрация доведена до высоких значений (до 40). Скольжение компонентов по температурам не оценивалось. Согласно формуле (6-31) в [Л. 215] при увеличении концентрации до 40 Nun/Nu возрастает в 6—8 раз. В опытах с полидисперсной угольной пылью типа АШ [Л. 229] раздельное измерение температур компонентов также не проводилось. В случае крупных частиц это может привести к завышению температуры нагрева дисперсного потока. Получено подтверждение формулы (6-65) при тех же пределах изменения концентрации, но для заметно меньших значений чисел Рейнольдса (переходный режим). Поэтому данные [Л. 229] приведут к большим значениям Nun/Nu, чем данные [Л. 358] при in=idem.  [c.218]

Не менее сложным остается вопрос о правильной оценке т е м-пературы дисперсного потока в качестве расчетной для лучистого теплообмена. В [Л. 130] для псевдоожиженного слоя предлагается выбирать температуру ядра, предполагая небольшим поперечный (по каналу) градиент температур частиц. В Л. 66] применяется среднеарифметическое значение входной и выходной температур, а в [Л. 201] приближенно решается обратная задача — расчет температуры нагрева дисперсного потока при конвективно-лучистом теплообмене. В этом случае на основе теплового баланса при предположении, что газ лучепрозрачен, режим стационарен, расчетная поверхность излучения Рст.  [c.271]

Обнаружено, что в изотермических и неизотермических условиях сопротивление движущегося слоя практически не зависит от его скорости и близко к аэродинамическому сопротивлению неподвижного слоя с такой же пористостью. Режимные характеристики теплообменника расход греющих газов Gi = 300 2 ООО кг/ч расход нагреваемого воздуха 02 = 50 800 кг/ч расход насадки Gx = 200- 2 ООО кг/ч средние температуры греющих газов на входе / i =б00ч-1 400° С температуры нагрева насадки f x = 600-b 1 200° С температуры воздуха /"2 = = 200-ь980°С средние скорости фильтрации i = 3-v-8 л/се/с, воздуха г 2 = 0,5- 6,2 м1сек, насадки г т = 0,05-  [c.380]

I) Количество тепла, снимаемого с единицы поперечного сечения канала при неизменности доли затрат на перекачку (2%) и других характеристик (/ = 426° С, Ы=Ш°С, М=111°С, р = 20,9 бар, 1 = 2,19 Л1), увеличивается в 10 раз за счет повышения весовой концентрации от О до 15 кг/кг. 2) Температура нагрева теплоносителя t" в том же диапазоне концентраций растет от 650 до 730°С (газ — азот), а прирост температуры вследствие возросшей теплоемкости упал с 222 до 28° С (условия сравнения /ст = 870°С, Л кан=24 кет, Окан=13,5 мм, р и L те же). 3) К- п. д. двухконтурной установки с газовой турбиной для тех же условий, что в п. 2, повышается от 19 до 27% (к. п. д. компрессора принято 0,83, турбины 0,87, а регенератора 0,8).  [c.397]

Режим термической обработки характеризуют следующие основньк параметры температура нагрева /max, т. е. максимальная температура, до которой был нагрет сплав при термической обработке время выдержки сплава при температуре нагрева тд, скорость нагрева о агр н скорость охлаждения у. тл-  [c.223]


При закалке для переохлаждения аустеннта до температуры мартенситного превращения требуется быстрое охлаждение, но не во всем интервале температур (от температуры нагрева до комнатной температуры), а только в пределах 650—400°С, т. е. в том интервале температур, в котором аустенит менее всего устойчив, быстрее всего превращается в феррито-цементит-ную смесь. Выше 650°С скорость превращения аустенита мала.  [c.290]

Рис. 248- Температура нагрева для различных цидов отжига Рис. 248- Температура нагрева для различных цидов отжига
Своеобразно влияют на кинетику распада такие сильные карбидообразователн, как ванадий, титан, ниобий и частично вольфрам. Так как эти элементы образуют труднорастворимые карбиды, то при обычных температурах закалки (800—900°С) они остаются связанными в карбиды и не переходят в аустенит. В результате этого прокаливаемость стали уменьшается, так как карбиды действуют как готовые центры кристаллизации перлита. При высокой температуре нагрева под закалку эти карбиды уже растворяются аустенит содержит эти элементы в растворе, что увеличивает прокаливаемость.  [c.357]

Все легирующие элементы уменьшают склонность аустенит-ного зерна к росту. Исключение составляют марганец и бор, которые способствуют росту зерна. Остальные элементы, измельчающие зерно, оказывают различное влияние никель, кобальт, кремний, медь (элементы, не образующие карбидов) относительно слабо влияют на рост зерна хром, молибден, вольфрам, ванадир , титан сильно измельчают зерно (элементы перечислены в порядке роста силы их действия). Это различие является прямым следствием различной устойчивости карбидов (и нитридов) этих элементов. Избыточные карбиды, не растворенные в аустените, препятствуют росту аустенитного зерна (см. теорию барьеров, гл. X, п. 2). Поэтому сталь при наличии хотя бы небольшого количества нерастворимых карбидов сохраняет мелкозернистое строение до весьма высоких температур нагрева.  [c.358]

Термическая обработка деталей шарикоподшип- . пика (шарики, ролики, кольца) состоит из двух основных операций — за-калки и отпуска. Закалку проводят в масле, температура нагрева 830—840°С с последующим отпуском при 150—160°С в течение 1 —  [c.407]

Завнси.мость расширения металла от температуры нагрева носит криволинейный характер (рис. 396).  [c.536]

Температура нагрева под закалку у литых сплавов обычно несколько выше, чем у деформированных, и выдерживать отливки при этой температуре следует более продолжительно. Это обусловлено необходимостью растворить грубые интерметаллические соединения, расположенные часто по границам зерна, и вьлровнять концентрацию по всему объему зерна.  [c.590]


Смотреть страницы где упоминается термин Температура нагрева : [c.237]    [c.11]    [c.271]    [c.325]    [c.362]    [c.372]    [c.392]    [c.395]    [c.95]    [c.249]    [c.313]    [c.403]   
Смотреть главы в:

Нагревательные устройства кузнечного производства  -> Температура нагрева

Металловедение и термическая обработка стали Том 1, 2 Издание 2  -> Температура нагрева


Справочник по специальным работам (1962) -- [ c.157 , c.158 ]



ПОИСК



1------------пневмометрическим температуры нагретых

633, 639 — Цементация без непосредственной закалки нагрева и выдержки при рабочей температуре термообработки 612 — Обрабатываемость Оценка по качеству поверхности

Алюминий Вытяжка с нагревом — Температура

Арматура Температура нагрева деталей перед наплавкой

Вариант 14.2. Определение зависимости толщины и физико-механических свойств покрытия от температуры предварительного нагрева металла

Влияние Предел прочности при растяжении - Влияние низких температур нагрева

Влияние максимальной температуры нагрева

Влияние нагрева при умеренных температурах на свойства холоднодеформированной стали типа

Влияние нагрева при умеренных температурах на свойства хромоникелевых сталей типа

Влияние температуры нагрева

Влияние температуры, нагрева на окалинообразование стальных образцов

Влияние условий электролиза и температуры нагрева на структуру железных покрытий

Влияние условий электролиза на внутренние напряжения и структуру железных покрытий Влияние условий электролиза и температуры нагрева железных покрытии на развитие искажений II и 111 рода

ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ Предел прочности при растяжении - Влияние температуры нагрева

Глава двадцатая. Испарительные поверхности нагрева Пароперегреватели. Регулирование температуры пара

Гомогенизация аустенита сталей в изотермических условиях и при непрерывном нагреве до невысоких температур

Гомогенизация с нагревом выше температуры неравновесного солидуса

Допускаемая температура нагрева в колодочных тормозах механизмов подъема

Допустимая температура нагрева подложки

Дуралюмин — Вытяжка с нагревом Температура оптимальная

Железо 9 — Нагрев — Температуры

Железо 9 — Нагрев — Температуры критические 27 — Растворимость углерода

ЗАКАЛЕННАЯ цилиндрические — Нагрев под термическую обработку — Температуры — Разность по сечению

Заготовки — Нагрев температуры — Время

Загрузочные устройства Зубострогальные фланцев — Вытяжка с нагревом Оптимальная температура

Измерение температуры нагретого, металла

Камеры Температура нагрева при сварке

Ковка высоколегированных жаропрочных нагрева 507 — Температура начала рекристаллизации 514 — Улучшение поверхности слитка

Контроль температур при нагреве металла

Контроль температуры нагрева

Латунь Вытяжка с нагревом — Температура

Машины электрические —Температуры нагрева

Методы измерения температуры нагретых частей электрических машин

Нагрев Температура аустенизаци

Нагрев Температура аустенитизаци

Нагрев Температуры предельные

Нагрев выдержка при температуре

Нагрев заготовок индукционный до ковочной температуры—Время

Нагрев и охлаждение конструкции с однородной по объему температурой . (В.С.Зарубин)

Нагрев и охлаждение тела с одинаковой по объему температурой

Нагрев массивной загрузки в печи с постоянной температурой

Нагрев образцов и измерение температуры

Нагрев под закалку поверхностную индукционный — Особенности 89 — Температуры 89, 90, 95 — Частота тока — Выбор

Нагрев под закалку — Температуры

Нагрев под ковку и штамповку — Температуры — Влияние на уков 48, 49 Температуры критические

Нагрев под ковку стали быстрорежущей — Продолжительность и режимы отжиге — Температуры предельные

Нагрев под ковку — Температуры

Нагрев под термическую обработку Режимы 79, 80 — Температуры Разность по сечению деталей

Нагрев при постоянной температуре поверхности

Нагрев рекомендуемые температуры при

Нагрев стали — Глубина закаленного для термической обработки — Температуры

Нагрев тонкой загрузки в печи с постоянной температурой

Нагревательные устройства для термической обработки металлов и контроль температуры нагрева

Натяг — Определение деталей нагревом — Расчет разности температур

Нестабильность температуры образцов при нагреве в индукционном нагревателе

Нестационарные процессы нагрева и охлаждения при переменных температурах

Обеспечение наивыгоднейшей температуры поверхности нагрева

Обрабатываемость температуры нагрева, начала и конца деформации

Образцы для исследования нагрев в вакууме, градиент температуры

Определение поверхности нагрева теплообменного аппарата. Средняя разность температур

Определение средней разности температур и поверхности нагрева теплообменного устройства

Определение температуры нагрева

Определение температуры нагрева изделий

Определение температуры нагрева стенки охлаждаемого электрода от предварительных пробеганий дуги по поверхности электрода

Особенности поведения сплавов при нагреве и их критические температуры

Отжиг Нагрев Температуры слитков из стали высоколегированной

Отжиг — Нагрев — Температуры предельные 1 — 97 — Применение колодцев отапливаемых

Периоды теплонасыщения и выравнивания температур при нагреве движущимися источниками теплоты

Периоды теплонасыщения и выравнивания температур при нагреве тел подвижными источниками теплоты

Подшипники качения температура нагрева

Превращения в стали при нагреве. Определение температур критических точек

Приближенный расчет температуры нагрева валка сварочной дугой

Разница между температурами превращения при нагре, ве и охлаждении

Распределение температур в конвективной части котельных агрегаСхемы и устройства с утилизационными поверхностями нагрева

Распределение температуры по сечению изделия при нагреве под поверхностную закалку

Расчет средней поверхностной температуры нагре

Расчет температуры нагрева воздуха, необходимой для поддержания заданной калориметрической температуры горения при увеличении разбавления продуктов горения воздухом

Расчетное определение температуры металла стенок труб поверхностей нагрева

Расчетные температуры стенок поверхностей нагрева

Регулирование температуры нагрева вод

Режимы Предел прочности при растяжении Влияние температуры нагрева

Рекристаллизация температуры нагрева

Рекуперативные стальные трубчатые воздухоподогреватели для нагрева воздуха до невысоких температур

Сборка тепловая 236, 237, 300 — Температура нагрева и охлаждени

Сварка Зависимость между сжимающим усилием и температурой нагрева

Серегин, Ю. А. Епифанцев. Энергосиловые параметры, температура на контактной поверхности и температурные градиенты при обработке трением предварительно нагретого металла

Системы нагрева, охлаждения и регулирования температуры

Скорость коррозии и возможность использования поверхностей нагрева при температуре стенки ниже точки росы

Скорость нагрева и время выдержки при температуре отжига

Скорость нагрева и выдержка при температуре отжига

Сплавы Вытяжка с нагревом — Температура

Сплавы высоколегированные жаропрочные железоуглеродистые — Диаграммы предельных температур нагрева

Способы нагрева образцов до высоких температур

Сталь для нерабочей малоуглеродистая — Вытяжка с нагревом — Температура оптимальная

ТЕРМИЧЕСКАЯ Нагрев до заданной температуры Режимы

Текстолит Влияние температуры нагрева

Температура ацетилено-кислородного пламени и нагрев металла пламенем

Температура вспышки органических индукционного нагрева при закалке

Температура и продолжительность нагрева

Температура нагрева и температурные интервалы ковки стали

Температура нагрева металла перед ковкой

Температура нагретой поверхности в помещении допустимая

Температура однородная по объему тела - Нагрев и охлаждение конструкции

Температура предельного состояния при нагрев

Температура стенок поверхностей нагрева

Температуры допустимые нагрева электрических машин

Температуры закалки и отпуска нагрева предельные

Температуры и напряжения при нагреве или охлаждении неограниченной пластины

Температуры и напряжения при нагреве или охлаждении сплошного шара

Температуры н напряжения при нагреве или охлаждении неограниченного цилиндра

Температуры н напряжения при нагреве охлаждаемого диска

Теплопередача излучением при изменении температуры газовой среды вдоль изотермической поверхности нагрева

Теплофизические основы измерений нестационарных температур и плотностей тепловых потоков на облучаемой поверхности при импульсном лучистом нагреве

Технически достижимый и экономически оправданный уровень температур уходящих газов при использовании малогабаритных поверхностей нагрева для малосернистых топлив

У конической оболочки, нагретой до некоторой температуры

Углеродистая Нагрев — Температуры критически

Уковы Зависимость от температуры нагрев

Уравнение для температуры поверхности нагрева

Уравнение изменения температуры среды с объемным поглощением лазерного излучения . 2.9.3. Решения уравнения лазерно-индуцированного нагрева среды

Фибра Влияние температуры нагрева

Хромистая Нагрев — Температуры критически

Хромомолибденоалюминиевая сталь Нагрев — Температуры критически

Хромомолибденовая Нагрев—Температуры критические

Хромоникелевая сталь — Ковка и штамповка — Температуры 45 — Механические свойства при различных температурах 35, 36 — Нагрев — Температуры критические 27 — Обрабатываемость — Зависимость от влияющих факторов 167, 169—172 —Обрабатываемость — Оценка

Хромоникелевольфрамовая сталь — Ковка и штамповка — Температуры 45 Механические свойства при различных температурах 37 — Нагрев Температуры критические

Хрусталев. Определение истинной температуры поверхности внутреннего цилиндра в системе двух коаксиальных неравномерно нагретых цилиндров

Электронагревательные установки и контроль температуры нагрева

Электронагревательные устройства и контроль температуры нагрева

Электропечи лабораторные — Температура нагрева максимальная

Эффективная или яркостная температура поверхности неравномерно нагретого тела



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте