В ПЕРЛИТНОЙ области

Отмечаем, что рассмотренная классификация условна и относится к случаю охлаждения на воздухе образцов относительно небольших размеров. Меняя условия охлаждения, можно получать и разные структуры. Так, при закалке перлитной стали может быть получена мартенситная структура, а при медленном охлаждении сталь мартенситного класса испытывает превращение в перлитной области. Охлаждение аустенитной стали ниже нуля может вызвать в ней мартенситное превращение. [c.362]

Образование верхнего бейнита снижает пластичность стали по сравнению с получаемой для продуктов распада аустенита в перлитной области. Прочность и твердость при этом не изменяются или несколько снижаются Это связано с выделением сравнительно грубых карбидов по границам ферритных зерен. [c.54]

Сильно карбидообразующий элемент. При содержании ванадия 0,1% образуется карбид ванадия, который выделяется при 500 — 550° С. Отпуск при 600 — 650° С через несколько ча-С( в вызывает коагуляцию этого карбида. Подавляет превращение в перлитной области, но не влияет на начало превращения в промежуточной области точку мартенситного превращения практически не смещает способствует очень тонкому распределению карбидов в перлите увеличивает прокаливаемость стали при охлаждении от высоких температур и повышает устойчивость стали против отпуска уменьшает прокаливае- [c.20]

Механические свойства стали с бейнитной структурой. Образование верхнего бейнита (распад при 550—450 °С) снижает пластичность стали по сравнению с получаемой для продуктов распада аустенита в перлитной области (си. рис. 115). Твердость и прочность при этом не изменяются или несколько снижаются. [c.178]

После распада аустенита в перлитной области дальнейшее охлаждение можно ускорять и выполнять даже на воздухе. [c.196]

Одно преимущество изотермического отжига — в сокращении длительности процесса, особенно для легированных сталей, которые для заданного снижения твердости приходится охлаждать очень медленно. Для наибольшего ускорения процесса температуру изотермической выдержки выбирают близкой к температуре минимальной устойчивости переохлажденного аустенита в перлитной области (рис. 130, б). Другое преимущество изотермического отжига заключается в получении более однородной ферритно-перлитной структуры при изотермической выдержке температура по сечению изделия выравнивается и превращение по всему объему стали происходит при одинаковой степени переохлаждения. Для некоторого укрупнения зерна и улучшения обработки резанием температуру отжига принимают 930—950 °С. Нагрев нередко осуществляют в проходных печах с контролируемой атмосферой. [c.197]

Замена никеля марганцем значительно удешевляет сплав. Марганец подавляет превращение в бейнитной области, растягивает во времени превращение в перлитной области при одновременном интенсивном снижении температуры мартенситного превращения. Поэтому наплавленные слои, легированные марганцем, имеют в структуре значительное количество остаточного аустенита. Образуемая при этом структура (остаточный аустенит, мартенсит, карбиды) обладает высокими эксплуатационными свойствами, особенно в условиях ударных нагрузок. Для сплавов Fe- r-Mn- оптимальным является содержание 2...4 % Мп. [c.159]

Классификация по структуре после нормализации предполагает разделение сталей на три основных класса перлитный, мартенситный и аустенитный (см. рис. 7.6). Такое подразделение обусловлено тем, что с увеличением содержания легирующих элементов в стали возрастает устойчивость аустенита в перлитной области (это проявляется в смещении вправо С-образных кривых) одновременно снижается температурная область мартенситного превращения. Все это приводит к изменению получаемых при [c.154]

При этом следует иметь в виду, что для получения ощутимого результата в изменении скорости превращений требуются достаточно большие давления. Так, по данным работы [ 53], приложение давления в 50 МПа не сказывалось на скорости распада аустенита в перлитной области. При давлении же в 3400 МПа скорость роста перлитных колоний в стали с 0,75 % С уменьшилась в 700 раз. Опыт показывает, что всестороннее сжатие влияет на бездиффузионные переходы, смещая их в область более низких температур, причем и здесь заметный эффект проявляется при достаточно больших давлениях. Так, для железоникелевых сплавов смещение температуры Мд составляет (-5) - (-8)°С при приложении давления 100 МПа [ 53]. [c.27]

Для ускорения процесса отжига температуру изотермической выдержки выбирают близкой к температуре минимальной устойчивости переохлажденного аустенита в перлитной области. Это приводит к получению более однородной ферритно-перлитной структуры, так как при изотермической выдержке температура по сечению изделия выравнивается и превращение по всему объему детали происходит при одинаковой степени переохлаждения. [c.51]

За начало превращения принимают время, отвечающее образованию 1 % новой фазы. В перлитной области (медленное охлаждение) температуры начала и конца полного превращения еще могут быть установлены. Все другие процессы превращений будут неполными [c.75]

Нагрев до умеренных температур (отвечающих промежуточной области). Явления такие же, как и в случае нагрева в перлитной области, но вся структура гораздо тоньше прн нагреве 400 °С. В легированных сталях — некоторое перераспределение легирующих элементов. [c.83]

На рис 55 приведены С образные диаграммы изотерми ческого мартенситного превращения в таком сплаве Эта диаграмма внешне подобна диаграмме изотермического превращения аустенита в перлитной области Однако в от- [c.103]

Влияние хрома. Влияние хрома на устойчивость аустенита зависит от температурной области превращения и состава стали. В случае углеродистых сталей хром, как установил В. И. Зю зин, повышает устойчивость аустенита в перлитной и средней температурной областях (600—450 С) [1]. Хром сильно уменьшает скорость роста перлитных зерен при большом переохлаждении. В хромистых сталях с повышением содержания углерода от 0,5 до 1,0% устойчивость аустенита в перлитной области снижается, а в промежуточной, наоборот, существенно возрастает [22]. [c.33]

Установлено, что молибден, присутствующий в стали, резко снижает скорость зарождения и роста перлитных зерен при перлитном превращении [8]. Так, введение в сталь 0,32% Мо снижает скорость зарождения на три порядка. В промежуточной области молибден также тормозит превращение переохлажденного аустенита. Однако задержка превращения аустенита в промежуточной области менее эффективна, чем в перлитной [1]. Вследствие резкого торможения превращения в перлитной области молибден обособляет область промежуточного превращения. [c.38]

Влияние вольфрама. Качественно влияние вольфрама на ха рактер превращения аустенита аналогично влиянию молибдена Вольфрам весьма существенно замедляет распад переохлажденного аустенита в перлитной области. В области промежуточного превра щения его влияние выражено слабо [1]. [c.41]

При введении в ту же сталь 2,5% Si устойчивость аустенита в перлитной области уменьшается, а в промежуточной не изменяется, [c.58]

Принято различать критическую продолжительность охлаждения, обеспечивающую полную закалку на мартенсит Км , закалку на полумартенситную структуру /Сйо появление первых порций феррита /Сф полное превращение в перлитной области К.П- [c.154]

Очень сильно повышается устойчивость переохлажденного аустенита при комплексном легировании стали и при увеличении содержания легирующих элементов в стали. Однако отдельные легирующие элементы неодинаково влияют на устойчивость аустенита соответственно в перлитной и бейнитной областях. Как правило, в легированных сталях с низким и средним содержанием углерода максимальная устойчивость переохлажденного аустенита наблюдается в перлитной области, а минимальная — в бейнитной (рис. 8.11, а). Наоборот, в легированных сталях с высоким содержанием углерода максимальная устойчивость аустенита имеет место в бейнитной, а минимальная — в перлитной области (рис. 8.11, б). [c.440]

У сталей мартенситного класса область перлитного распада уже значительно сдвинута вправо. Поэтому охлаждение на воздухе не приводит к превращению в перлитной области — аустенит здесь переохлаждается без распада до температур мартенситного превращения, где и происходит образовапие. мартенсита. [c.361]

На рис. 296 приведены изотермические превращения в аустените стали 20ХНМ для поверхностного слоя (рис. 296,6) и для сердцевины (рис. 296,о). Для сердцевины превращение в перлитной области начинается обильным образованием феррита. Область бепнитного нревращеиня выдвинута плево [c.380]

При высоком содержании углерода превращение в перлитной области происходит без образования феррита скорость бейнитного превращения значительно снизилась. Охлаждение на воздухе или в масле приводит к чисто мартенситному превращению ввиду низкого положения мартенситной точки (150°С) закалкой фиксируется большое количество остаточного аустс-нита. [c.381]

После распада аустенита в перлитной области дальнейнлее охлаждение Д.1Я многих сталей можно ускорить II выгюлнять даже на воздухе. [c.195]

Получение этих классов стали обусловлено тем, что по мере увеличения содержания легирующих элементов устойчивость аустенита в перлитной области во.фастает, а температу рная область маргенситного превращения понижается [c.88]

Карбиды типа (ШРе)вС (или Ре4 УгС) и (ШРе)2зСв образуются в присутствии хрома имеют метастабильную форму, исчезают при длительных выдержках при отношении содержания вольфрама к содержанию углерода, равном 0,67, образуется нольфрамосодержащнй цементит Ре С и ШС, а при отношении от 1,32 до 1,96 — карбиды типа и Ме С (оба с переменным составом) при средней продолжительности отпуска образуются только переходные карбиды Ме С и МегзСв. содержащие соответственно 65% и 5—15% а при длительном отпуске они исчезают. Способствует равномерному распределению карбидов значительно повышает устойчивость аустенита в перлитной области и сравнительно мало изменяет ее в средней области при термической обработке способствует повышению про-каливаемости и получению равномерных свойств по сечению в хромоникелевольфрамовой стали уменьшает склонность к росту зерна при термической обработке способствует получению и сохранению высокой твердости [c.20]

Нижний бейнит по сравнению с продуктами распада аустенита в перлитной области (сорбит, троостнт) имеет более высокую твердость и прочность при сохранении высокой пластичности. [c.178]

Все легирующие элементы (за исключением кобальта) увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита в области перлитного и бейнитного превращений и на диаграмме изотермического превращения сдвигают вправо, т. е. в сторону большего времени выдержки, кривые начала и конца распада. Причины высокой устойчивости переохлажденного аустенита в области перлитного превращения многие исследователи связывают с тем, что в результате распада легированного аустенита в перлитной области образуются феррит и легированный цементит или специальный карбид. Для образования такой ферритно-карбидной структуры между у-твердым раствором и карбидом должно пройти диффузионное перераспределение не только углерода, но и легирующих элементов. Карбидообразующие элементы переходят в карбиды, а элементы, не образующие карбидов, — в феррит. Замедление распада аустенита в перлитной зоне объясняется малой скоростью диффузии легирующих элементов в аустените и уменьшением скорости диффузии углерода под влиянием карбидообразующих элементов. Кроме того, легирующие элементы уменьшают скорость полиморфного превращения у а, которое находится в основе распада азютенита. [c.179]

Сталь 18Х2Н4ВА из-за высокой устойчивости аустенита в перлитной области (см. рис, 161, г) не снижает твердости при отжиге. Для возможности обработки резанием сталь подвергается высокому отпуску при 630—640 С, после которого она получает твердость 269—217 НВ, [c.273]

Отклонения от оптимального режима термической обработки (не-дофев при нормализации, низкая скорость охлаждения при нормализации, высокая, свыше A i, температура отпуска приводят к снижению жаропрочных свойств стали). Недогрев при нормализации или низкая скорость охлаждения способствует распаду аустенита в перлитной области, что при последующем длительном отпуске приводит к образованию фер-рито-карбидных или феррито-перлитных структур с содержанием перлита 10. .. 15%. [c.25]

Влияние ванадия — рис. 1.100. Замыкает Y-область при 1,1 %. Имеется интерметал-лидная 8-фаза (FeV). Более сильный карбидообразующий элемент (V , V4 3), чем, например, Сг или W. Ванадий подавляет превращение в перлитной области при ох- [c.46]

В перлитной области все легирующие элементы, за ис ключением кобальта, если они переведены в аустенит при нагреве, увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита Особенно эффективно увеличивают инкубаци онный период молибден и марганец, несколько слабее [c.86]

Существенное снижение характеристик сопротивления разрушению вызывает верхний бейнит и продукты распада аустенита в перлитной области Порог хладноломкости существенно повышается (на 120—140 °С), резко падает работа распространения трещины Это связано с тем, что вы сокотемпературные продукты распада аустенита — верхний бейнит и перлит — имеют после отпуска в структуре грубые неоднородно распределенные карбидные включения, в результате чего скол может непрерывно распространяться на значительные расстояния, составляющие несколько зерен [c.168]

Обычно патентированную проволоку и ленту изготовляют из углеродистых или низколегированных сталей (60С2, 65Г, 70С2ХА) Легирование патентированной стали ограничено, так как большинство легирующих элементов повышают устойчивость аустенита в перлитной области, что нежелательно для операции патентирования Кремний повышает предел упругости патентированной холоднодеформирован ной проволоки и ленты, повышает ее теплостойкость и релаксационную стойкость [c.207]

Другая причина существенного повьшения прокаливаемости стали при введении молибдена — большая легированность твердого раствора хромом (вследствие перехода части его из карбидов под действием молибдена). Выше отмечалось, что хром весьма эф ктйвно тормозит распад переохлажденного аустенита как в перлитной, так и в промежуточной областях, в то время как молибден эффективно тормозит распад аустенита в перлитной области. Поэтому переход некоторой части хрома из карбидной фазы в твердый раствор. дополнительно повысил устойчивость переохлажденного аустенита в перлитной и промежуточной областях, т. е. прокаливаемость стали. [c.41]

Все легирующие элементы (за исключением кобальта) увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита как в области перлитного, так и в области бейнитного превращения. Это проявляется в смещении вправо (в сторону большего времени вьщержки) кривых начала и конца распада аустенита. Причиной повышенной устойчивости легированного аустенита в перлитной области является то, что для образования ферритокарбидной структуры в легированной стали требуется прохождение диффузионного перераспределения не только углерода, но и легирующих элементов с образованием легированного феррита, легированного цементита и специальных карбидов. Но диффузия легирующих элементов проходит с малой скоростью и, кроме того, карбидообразующие легирующие элементы заметно снижают скорость диффузии углерода в стали. Одновременно легирующие элементы уменьшают и скорость прохождения полиморфного превращения у —> а. [c.440]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...