Индукторы - Применение

Схема вакуумной индукционной печи для спекания показана на рис. 77. Спекаемый штабик подвешивают в вольфрамовой трубе (составленной из вольфрамовых колец), которая нагрева-, ется индуктором, смонтированны.м на кварцевой трубе. Тепло передается от вольфрамовой трубы штабику излучением. Для понижения потерь тепла вокруг вольфрамовой трубы установлены молибденовые цилиндрические экраны, разрезанные так, чтобы исключить образование в них замкнутых индукционных токов. Для питания индуктора рекомендовано применение частот 2—4 кгц/сек 1]. [c.195]

Рабочей поверхностью является внутренняя поверхность трубы. Последовательная закалка такой трубы индуктором, помещенным внутри трубы, оказалась невозможной, так как мощность машинного генератора недостаточна вследствие низкой частоты. Автором был предложен метод последовательной закалки таких труб посредством нагрева наружным кольцевым индуктором с применением охлаждения внутренней поверхности трубы. На установке с машинным генератором такая труба может быть прогрета насквозь. [c.435]

Сущность этого процесса заключается в кратковременном нагреве поверхностного слоя на глубину 1—3 мм металла, который подвергается закалке. Остальная часть металла не нагревается, что исключает деформацию шпинделя. Нагрев и охлаждение закаливаемых поверхностей происходят при помощи специальных индукторов. Обычно подвергаются закалке поверхности наружного конуса под патрон и конического отверстия в переднем конце. Опорные шейки закаливаются при применении подшипников скольжения. [c.370]

Способы предотвращения холодных трещин в сварных соединениях направлены на уменьшение или устранение отрицательного действия основных факторов, обусловливающих их образование, путем 1) регулирования структуры металла сварных соединений 2) снижения концентрации диффузионного водорода в шве 3) уменьшения уровня сварочных напряжений. Способы регулирования структуры рассмотрены в п. 13.3. Наиболее часто для предотвращения холодных трещин применяют предварительный или последующий подогрев сварных соединений. При сварке углеродистых и низколегированных сталей, не содержащих активных карбидообразующих, подогрев может исключить закалочные структуры в шве и ЗТВ. Кроме того, подогрев способствует интенсивному удалению Нд из соединения. При невозможности или нецелесообразности применения подогрева проводят низкий или высокий отпуск сварных узлов непосредственно после сварки. Для предотвращения XT в ряде случаев (мартенситные стали небольших толщин) достаточен местный кратковременный отпуск с помощью индуктора ТВЧ или других концентрированных источников теплоты с нагревом до 1000 К в течение 2...3 мин. [c.543]

В качестве практического примера применения полученных соотношений рассмотрим цилиндр, находящийся в поле цилиндрического же индуктора. [c.17]

Уменьшение магнитного сопротивления обратного замыкания может быть достигнуто применением магнитопроводов, изготовленных из листов трансформаторной стали или из ферритов. На рис. 6-5 приведены поперечный разрез такого индуктора и картина его магнитного поля. [c.89]

Индукторы для внешних цилиндрических поверхностей. Наружные индукторы для закалки цилиндрических тел имеют высокий КПД и коэффициент мощности даже без применения магнитопро-вода, так как нагреваемое изделие расположено в зоне сильного магнитного поля. Магнитопроводы иногда применяют для усиления нагрева в какой-либо части индуктора, например в зоне присоединения шин к индуктирующему проводу [35], или для экранирования соседних элементов от поля индуктора. При закалке шеек коленчатых валов и других деталей цилиндрические индукторы приходится делать разъемными (рис. 11-2). Съемная часть 4 присоединяется к неподвижной части 1 индуктора с помощью болтового соединения 2 или рычажного механизма. Индукторы стан ков-автоматов [c.180]

Сварочные установки. К сварочным высокочастотным устройствам предъявляются особые требования в отношении надежности, так как выход из строя какого-либо элемента установки приведет к остановке всего стана и к большим материальным потерям. Высокая надежность обеспечивается резервированием элементов (индукторов, ламп и др.), применением высококачественных узлов и материалов, быстродействующей защитой, блочным исполнением оборудования. [c.216]

Установки полуавтоматической и автоматической пайки проектируются для массового производства изделий с высокой стабильностью параметров последних. Часто процесс осуществляется в защитной газовой среде или в вакууме (рис. 13-5). Автоматический станок для пайки имеет позиции для подачи изделий, их нагрева, охлаждения и снятия. Собранный узел 2 с припоем 4 устанавливается на медном столе 5, имеющем каналы водяного охлаждения 6, и закрывается, стеклянным колпачком 3. Индуктор У может располагаться снаружи или внутри объема с откачанным воздухом. Нужно отметить, что наиболее эффективно применение индукционной пайки, когда все элементы установки, включая источники питания и само паяное соединение, проектируются с учетом специфики процесса. Перспективна разработка установок для индукционной пайки с питанием от тиристорных источников с частотой 10—25 кГц. [c.220]

Высокочастотные плазменные установки находят широкое применение в плазмохимии, при высокотемпературных и аэродинамических исследованиях, при сфероидизации порошков и в других процессах. Отечественная промышленность выпускает специальные установки для нагрева газов типа ВЧГ. Рабочая частота 1,76 МГц, мощность 160 и 60 кВт. Схема двухконтурная, обеспечивает повышенное напряжение на индукторе (5—7 кВ). [c.222]

Вентиляционная установка. В печах небольшой емкости, не имеющих водяного охлаждения, вентиляционная установка служит для отвода тепла от индуктора и поверхности проема подового камня, нагреваемой за счет теплопроводности от расплавленного металла в близко расположенных каналах. Применение водоохлаждаемого индуктора не освобождает от необходимости вентилировать проем подового камня во избежание перегрева его поверхности. Современные съемные индукционные единицы имеют не только водоохлаждаемые индукторы, но также водяное охлаждение кожухов и проемов. В проеме размещается разрезная рубашка водяного охлаждения, прилегающая к поверхности проема, но не образующая замкнутого витка. Однако и такие индукционные единицы имеют дополнительное воздушное охлаждение (271. Таким образом, вентиляционная установка является обязательным элементом оборудования канальной печи. [c.273]

Действие магнитоиндукционной муфты (рис. 4.48, б) основано на использовании взаимодействия магнитного поля, создаваемого индуктором 1, с токами, возникающими в якоре 2 при пересечении его силовыми линиями магнитного поля. Индуктором служит электромагнит ил постоянный магнит. Поскольку в магнитоиндукционной муфте передача движения от ведущего вала к ведомому осуществляется без применения механической связи между ними, такие муфты можно применять для передачи крутящего момента внутрь герметического корпуса. [c.446]

За истекшее с тех пор время появилось довольно большое число книг, посвященных индукционному нагреву, но ни одной, в которой бы расчеты индукторов были приведены в достаточно полном виде, отражающем многообразие применения индукционного нагрева. [c.3]

Уменьшение магнитного сопротивления обратного замыкания R,na> 3 также влияния обратного провода индуктора на распределение индуктированного тока может быть достигнуто применением магнитопроводов, изготовленных из листов трансформаторной стали [c.105]

При звуковых частотах, когда глубина активного слоя в нагреваемом металле сравнима с зазором между его поверхностью и индуктором, магнитное поле индуктора почти такое же, как при постоянном токе (см. рис. 7-3). В качестве вычислительного приема в этом случае может быть применен метод зеркальных отображений. Внутрь металла следует поместить фиктивный проводник с током, имеющим то же направление, что и ток в индукторе. Тогда, если относительная магнитная проницаемость металла равна бесконечности, линии поля будут входить в него под прямыми углами. Если х = 8 н- 9, то и в этом случае углы близки к прямым, так что для упрощения расчетов чаще всего считают р, = оэ. [c.107]

При нагреве плоскости для закалки одновременным способом индуктирующий провод должен покрывать всю закаливаемую поверхность. Применение петлевого индуктора с магнито-проводом целесообразно, если закалке подлежат две параллельные полосы, удаленные друг от друга на некоторое расстояние. Над каждой из этих полос располагается одна из ветвей, образующих петлю индуктирующего провода. [c.129]

Оптимальная частота, В этом случае и при более низких частотах применяются только простые цилиндрические индукторы, так как средняя толщина зубца фасонного индуктора оказывается одного порядка с глубиной проникновения тока в медь, или даже меньше ее. Вследствие этого плотность тока в зубцах индуктора падает, что делает применение фасонной конструкции неэффективной. [c.150]

Если закалка ведется с применением двух частот, то индуктор для каждой частоты рассчитывается отдельно. Один расчет проделывается для частоты более низкой, чем оптимальная, второй — для более высокой. [c.151]

Для поднятия температурного потолка испытаний до 4000 К, близкого к температурам плавления соединений тугоплавких металлов (карбидов и др.), применен индукционный нагрев токами высокой частоты. Индуктор 6 расположен внутри герметичной камеры непосредственно вокруг исследуемого образца. Изменяя расположение и конфигурацию витков индуктора, сравнительно легко можно достичь равномерного нагрева образца. [c.89]

Примененный тип стеклопластика вполне удовлетворяет требованиям длительной работоспособности конструкции по прочности и выносливости. Исключение же шпилек крепления витков индуктора к блокам, как показал эксперимент, незначительно влияющих на характер распределения деформаций по элементам конструкций, упрощает технологию изготовления и дает возможность получения более качественного стеклопластика, приближающегося по модулю упругости к теоретическому. [c.224]

При настройке генератора оценивают конструкцию индуктора с точки зрения электрического к. п. д. Электрический к. п. д. индуктора г)э равен отношению мощности, выделяемой в детали, ко всей мощности, забираемой индуктором. К. п. д. индуктора т1э зависит от электрических свойств материала индуктора и детали, их геометрических размеров и частоты тока. Повышения к. п. д. индуктора достигают также более полным использованием внутреннего поля индуктора путем применения магнитопроводов и электрическ 1х экранов, уменьшением зазора между индуктором и деталь10, устранением замкнутых контуров, правильным выбором толщины стенки индуктора. [c.131]

Поэтому в практике применяется промежуточное охлаждение сваренных швов до темнейятур 100- -150° С с выдержкой 1—2 ч (без охлаждения ниже 100° С) и с последующим отпуском. Эта операция наилучшим образом осуществляется индукторами с применением термопар для контроля температуры. [c.219]

При износостойкой наплавке под слоем флюса без предварительного подогрева конуса практически невозможно полу чить наплавленный металл без трещин. Предварительный подогрев больших конусов, например газ.овыми горелками или индукторами, требует применения специального оборудования и с экономической точки зрения не выгоден. В то же время сплошная сетка трещин не может пе способствовать снижению срока службы конусов, особенно если учесть выкрашивание наплавленного металла при ударах большого конуса о чашу засыпного аппарата. [c.205]

Числовой подход к решению задачи требует применения ЭВМ и поисковых методов оптимизации. При решении данного примера в качестве параметров оптимизации приняты высота полюсного наконечника hp, высота hm и ширина Ьт полюсного сердечника, высота ярма hj. Однако независимыми являются только параметры Лт и bm, так как hj жестко связан с Ьт, а Ар однозначно определяется одним из равенств а р = Одоп или,Вкр = Вдсл. Они обусловлены тем, что возникающее в процессе оптимизации стремление увеличить окно обмотки возбуждения приводит к превращению соответствующих неравенств в равенства. Все остальные исходные данные расчета индуктора с учетом предыдущих этапов расчета генератора предполагаются фиксированными. Для поиска оптимальных решений использованы градиентный метод и метод локального динамического программирования. Числовое решение рассматриваемой задачи не достигает конечной цели, т. е. не приводит к уравнениям расчета оптимальных значений параметров оптимизации. Конечную цель можно достичь только при сочетании числовых результатов с методами планирования эксперимента. При этом в качестве единичного эксперимента следует рассматривать отдельное оптимальное решение рассматриваемой задачи, полученное для конкретного набора исходных данных. В качестве факторов можно рассматривать любые независимые исходные данные. [c.105]

Литниковые системы при литье жаропрочных сплавов с направленной кристаллизацией При изготовлении лопаток из жаропрочных сплавов на никелевой и кобальтовой основах применяется процесс направленного затвердевания за счет создания однонаправленного температурного градиента. Строгая направленность затвердевания снизу вверх обеспечивается при применении водоохлаждаемого холодильника в нижней части формы и нагрева ее верхней части индуктором (рис. 80). [c.160]

Более точно сосредоточенные (г, х, os ф, КПД) и распределенные Н, J, Ра) параметры можно рассчитать с помощью двухмерных плоскопараллельных или осесимметричных моделей, учитывающих конечную длину индуктора и загрузки. Большинство двухмерных задач относится к сопряженным, требующим совместного решения уравнений для проводящих и непроводящих областей. Построение двухмерных моделей может быть основано на аналитических и численных методах. Для успещной их реализации необходимо применение ЭВМ. [c.120]

Двухчастотный нагрев. Можно выделить два основных применения двухчастотного нагрева. В первом случае используется предварительный нагрев на частоте 50 Гц стальных заготовок до точки Кюри, после чего нагрев до требуемой температуры осуществляется на средней частоте. Применение промышленной частоты позволяет уменьшить стоимость установки и расход электроэнергии за счет отсутствия преобразователя частоты па начальной стадии нагрева. Этот способ целесообразен при создании установок большой мощности (свыше 1 МВт) для нагрева заготовок диаметром менее 180 мм, когда нагрев выше точки Кюри на частоте 50 1 ц неэффективен. Во втором случае падение интенсивности нагрева при потере заготовкой магнитных свойств используется для выравнивания температуры по длине изделий. Заготовки, имеющие переменную начальную температуру, например прутки, частично откованные на горизонтально-ковочной машине, Р1аг[)еваются в пе[)нодическом индукторе на частоте 50 Гц, после чего нагрев ведется на средней частоте в другом или в том же индукторе (в этом последнем случае обмотка индуктора имеет несколько слоев). При 50 Гц все слон вк.тючены последовательно, а на средней частоте к источнику подключается только внутренний слой. Для улучшения загрузки источников установки снабжаются двумя индукторами. Мощность установок 250—500 кВт по каждой из частот [41 I. [c.205]

Напряжение на одновитковом индукторе меняется в очень широких пределах от 5—6 до 200 и более вольт. Отмечалось, что рабочее напряжение машинных преобразователей по стандарту равно 400 и 800 В. Напряжение генератора понижают с помощью закалочного трансформатора. Однако пределы изменения коэффициента трансформации в данном случае требуются слишком широкие. Можно эти пределы сузить за счет применения многовит-ковых индукторов. Однако изготовление и применение многовит-ковых индукторов связано с большими неудобствами существует некоторое минимальное сечение трубки в свету (5X5 или 7X7 мм), которая не засоряется быстро в работе, трудно совместить спрейер и активный многовитковый провод в одном объеме, обеспечить надежную и долговечную межвитковую изоляцию. Многовитковый индуктор дает очень размытую граничную зону закалки под краями индуктирующего провода. Практически миоговитковые индукторы в среднечастотном диапазоне для поверхностной закалки не применяются. Закалку с четкой границей закаленной зоны, свойственную одновитковым индуктор.чм, и согласование многовитковых дают индукторы-трансформаторы, называемые еще концентраторами [2], но в изготовлении и ремонте они сложнее многовитковых индукторов. Как уже упоминалось, номограмма (рис. 20) и графики (рис. 21 и 22) определяют значения напряжения на индуктирующем проводе индуктора без учета падения на токоподводящих шипах. При конструировании [c.41]

Все эти особенности сохраняют за закалкой шестерен по рабочей поверхности зубьев широкую область применения. Станочные приспособления для закалки, особенно с одновременного нагрева, исключительно просты по конструкции, ибо соседние зубья могут быть использованы как направляющие и база для установки индуктора и как основа механизма перевода с зуба на зуб. Используются серийные закалочные установки (предпочтительно среднечастотные), так как индуктор должен иметь маг-нитопровод. Закалка в петлевых индукторах без магнитоировода с питанием от ламповых генераторов не рекомендуется. Режим нагрева зуба определяют, как для случал нагрева пластины с толщиной А/д, равной половине толщины зуба по начальной окружности с шириной зоны нагрева, приблизительно равной высоте зуба. Для определения напряжения на индуктирующем проводе и мощности можно зуб условно заменить эквивапгнтным цилиндром с длиной окружности, равной периметру сечения зуба по начальной окружности шестерни. [c.73]

Магнитные сплавы не только с магнитной, но и с кристаллической текстурой имеют более высокие свойства. Кристаллическая текстура создается направленной кристаллизацией вдоль внешнего магнитного поля при термомагнитной обработке. Магнит в основном состоит из параллельных кристаллов столбчатой формы, расположенных в виде колоннады. Кристаллическая текстура создается вдоль направления легкого намагничивания, внутри столбчатого кристалла магнитная линия пересекает небольшое число границ между зернами. Кристаллическую текстуру получают либо использованием нагреваемых форм для литья, либо применением зонной переплавки в том и другом случае нижняя часть формы или заготовки охлаждается при помощи холодильника, рост столбчатых кристаллов начинается от охлаждаемого основания магнита. По первому способу керамическую форму для отливки магнита ставят на холодильник и помещают в графитовый цилиндр, при помощи которого в индукционной печи форму нагревают до 1550° С. После залнвки металла форму медленно охлаждают. По второму способу определенная зона в отливке, находящейся в керамической форме, нагревается высокочастотным индуктором при его [c.266]

Существенно увеличить глубину расплава в гарнисажной печи и улучшить равномерность его температуры принципиально возможно, изменив место введения тепловой энергии в загрузку. Это достигается глубинным индукционным нагревом с помощью обычного охватывающего загрузку цилиндрического индуктора, гштаемого током достаточно низкой частоты. Впервые печь такого типа с порошкообразным гарнисажем бьша предложена в 1954 г. Н.П. Глухановым, Р.П. Жеже-риным и А.А. Фогелем с соавторами [6], однако для плавки металлов она не нашла применения. В 1967 г. М.Г. Коган обосновал возможность создания аналогичной печи с монолитным металлическим гарнисажем, работающей без тигля [7] — см. 14 и 15. [c.8]

Методы и устройства для дополнительной стабилизации конфигурации металла при ЭМУР. Одним из методов дополнительной стабилиза-1ЩИ поведения мениска является применение кольцевых зкранов в зоне верхушки мениска. Токи, протекающие в экране, могут быть синфазными с токами индуктора или отличаться от них по фазе. Комбинируя параметры экранов, можно корректировать распределение линий индукции в вертикальных плоскостях. Использование экранов оказалось весьма эффективным в электромагнитных кристаллизаторах, обладающих сравнительно слабыми полями [22]. Попытки применения их в мощных полях, характерных для ЭМУТ, пока не дали положительного результата. [c.32]

Степень надежности эксплуатации повышается также за счет сокращения времени горения дуги в случае ее возникновения. В этом направлении действует естественное магнитное выдувание дуг. Однако возможно применение и искусственных мер в виде устройств, снижаю-ищх напряжение на индукторе при появлшши признаков разряда. [c.73]

В схеме индукционной гарнисажной плавки с боковым нагревом, предложенной в [6], предусматривалось создание гарнисажа из порошка переплавляемого металла. В процессе плавки наружные слои порошка, соприкасающиеся с относительно холодным индуктором или тиглем, не спекаются, остаются мало электро- и теплопроводными и выполняют функцию футеровки. Аналогичный способ плавки запатентован в США для проводящих в горячем состоянии огнеупорных материалов [71]. Из-за неблагоприятных условий работы индуктора этот способ плавки в первоначальном виде не нашел промышленного применения. Позднее было предложено ввести между индуктором и порошковым гарнисажем водоохлаждаемый металлический разрезной тигель (подробнее см. [25, 72]). В таком виде индукционные гарнисажные печи с успехом применяются для плавки тугоплавких оксидов и огнеупорных соединений (т.е. материалов практически незлектропровод-ных в холодном состоянии). Плавка ведется на высокой частоте и требует стартового разогрева. (В данной книге плавка таких материалов не рассматривается.) [c.99]

Пока нет сведений о промышленном применении индукционных печей с охватывающим индуктором (боковой нагрев) и монолитным металлическим гарнисажем. Однако они имеют известную перспективу внедрения, что делает целесообразным рассмотрение теории тепловых процессов в них, и в перву.ю очередь условий существования гар-нисажа. Это тем более желательно, что упомянутая теория может быть использована при анализе теплового поля в ИПХТ-М и в гарнисажных печах с другими видами нагрева. [c.100]

Термической обработке подверга,ли заготовки диаметром 20 мм, которые нагревали в лабораторной печи до 1203—1223 К с выдерл<кой 15 мин. Скорость охлаждения изменяли охлаждением заготовок вместе с печью, на спокойном воздухе, в масле и соленой воде. Поверхностную закалку с применением индукционного нагрева осуществляли на высокочастотной модернизированной установке ЛГЗ-3000 при частоте 450 кГц в кольцевом индукторе, на выходе из которого заготовка подвергалась спреериому охлаждению водой. В процессе [c.175]

В целях уменьп1ения амплитуд колебаний применен контур жесткости из дешевого материала в виде железобетонных блоков, соединенных между собой специальными шпильками. Блоки жесткости изготовлялись из бетона М500 с крупностью щебеночного наполнителя, не превышающей 20 мм, в специальной силовой металлической форме. В качестве несущей арматуры применена немагнитная сталь ЭИ696 и горячекатаная сталь периодического профиля класса A-III. Каждый стержень рабочей арматуры предварительно напрягается при помощи специального натяжного устройства усилием в 3 т. Распределительная арматура — из стали класса A-I. Конструкция блоков позволяет в определенных пределах изменять их жесткость. Изменение жесткости блоков и таким образом регулирование частоты собственных колебаний конструкции достигается путем натяжения предусмотренных для этой цели труб жесткости. Совместность работы индуктора в несущем элементе из стеклопластика и блоков обеспечивается шпильками крепления витков индуктора 6 и стягивающими шпильками 5, предварительное натяжение которых позволяет определить оптимальный режим работы индуктора и конструкции в целом. При помещении [c.216]

В случае применения способа получения покрытий в ионизированном кипящем слое под пористой перегородкой установлена металлическая сетка, к которой подводитея высокое напряжение постоянного тока. Индуктор закреплен так, что его легко можно снять и заменить другим при покрытии деталей другого профиля. [c.247]

Поверхностная закалка Вода промышленная Охлаждение ламп ГДО-15 ГДО-30 ГД 0-100 Охлаждение индуктора Макс. Средн. в л/ман в M j4a 10 0,24 20 0,36 62 1.32 0,1 л мин на I см поверхности Ориентировочный средний расход вм 1нас при поверхностной закалке с применением ламповых генераторов 15—30 кет 2—4 60-100 4-6 Выше 100 6 — 8 [c.157]

При частоте питающего тока /=2000 гц глубина проникновения тока в толщу стенок индуктора Рмеда = 1-5 мм, а при / = 200000 гц глубина проникновения уменьшается до рмедп = Л мм. Поэтому применение трубок с большей толщиной стенок для изготовления индукторов, снабжённых водяным [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...