Алюминий Термическая обработка

По своей структуре САП представляет смесь частиц алюминия и окиси алюминия. Термической обработке его не подвергают. Наклеп, возникающий при обработке давлением в холодном состоянии, может быть снят многочасовым отжигом при 600° С (873° К). Этот материал не сваривается. Для изготовления из него сварных конструкций листы подвергают двусторонней плакировке свариваемым алюминиевым сплавом, после чего их соединяют методами контактной сварки. Детали из САП соединяют заклепками из теплопрочных алюминиевых сплавов. [c.110]

Современные промышленные а-сплавы сравнительно малопластичны, не охрупчиваются при термической обработке. К сплавам этого класса относится чистый титан и сплавы титана с алюминием [c.516]

Химико - термическая обработка металлических деталей применяется с целью улучшить физико- химические и механические свойства деталей — повысить их жаропрочность, износоустойчивость и т. д. путем изменения химического состава поверхностного слоя металла, который искусственно насыщается азотом (процесс носит название азотирования), алюминием (алитирование), углеродом и азотом одновременно с последующей закалкой (цианирование) и некоторыми другими элементами. Сюда же иногда относят широко распространенный процесс термической обработки — насыщение низкоуглеродистой стали углеродом с последующей закалкой (цементация). [c.27]

Все сплавы алюминия можно разделить на две группы 1) деформируемые, предназначенные для получения полуфабрикатов (листов, плит, прутков, профилей, труб и т. д.), а также поковок и штамповок путем прокатки, прессования, ковки и штамповки (табл. 21, 22), Деформируемые сплавы, по способности упрочняться термической обработкой, делят на сплавы, неупрочняемые термической обработ кой, и сплавы, упрочняемые термической обработкой 2) литейные сплавы (табл. 23), предназначенные для фасонного литья. [c.321]

Таблица 22. Механические свойства сплавов алюминия, не упрочняемых термической обработкой

Чистый алюминий стоек к коррозионному растрескиванию под напряжением. Если сплав типа дуралюмина находится под растягивающим напряжением в присутствии влаги, он может растрескиваться вдоль границ зерен. Как отмечалось выше, сенсибилизация сплава термической обработкой увеличивает его склонность к такому разрушению. При. старении сплава при 160— 205 °С максимальная склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением возникает до того, как прочность на разрыв -достигает наибольшего значения [28]. Следовательно, при проведении термической обработки лучше стремиться к тому, чтобы сплав был несколько излишне состарен, чем состарен недостаточно. [c.353]

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей. [c.377]

Среди алюминиевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой, наибольшее распространение получили сплавы алюминия с марганцем в количестве 1—1,6 % Мп (сплавы марки АМц) и сплавы алюминия с магнием в количестве 0,5—7 % Mg (сплавы марки АМг, так называемые магналии). Магналии склонны к образованию крупного зерна, что устраняют модифицированием сплава титаном, ванадием, цирконием (табл. 21). [c.36]

Примеси мышьяка, сурьмы, кадмия, железа, никеля, кобальта, свинца, висмута, золота, галлия, кремния и цинка при содержании их до 1% мало понижают проводимость алюминия в отожженном состоянии, что объясняется образованием интерметаллидных ([заз. Примеси меди, серебра, магния влияют на проводимость в большей степени, а титан, ванадий, хром и марганец резко снижают ее, последнее объясняется образованием твердых растворов. Поэтому любая термическая обработка, повышающая концентрацию растворенного компонента, будет уменьшать проводимость. [c.240]

Термическая обработка проводникового алюминия для снижения его сопротивления обычно не применяется. Холодная обработка алюминия мало снижает его электропроводность. При обжатии до 95—98% электропроводность уменьшается не более чем на 1,2% электропроводности стандартной меди. Чистый алюминий (99,97%) имеет предел прочности при растяжении около 50 Мн/м (5 кгс/мм ). Примеси, обычно содержащиеся в проводниковом алюминии, увеличивают его прочность на разрыв. При содержании примесей около 0,5%, предел прочности при растяжении составляет 80—90 Мн/м (8—9 кгс/мм ). Наклепом предел прочности при растяжении может быть повышен до 250 Мн/м (25 кгс/мм ). Но эта прочность может быть уменьшена при нагреве проводов токами значительной величины. Температура рекристаллизации обработанного проводникового алюминия находится в пределах 200—300° С. [c.241]

Бронзы — сплавы меди, с оловом, кадмием, бериллием, алюминием, кремнием и другими металлами и металлоидами. В большинстве случаев бронзы имеют высокие литейные качества, а также антикоррозионные и антифрикционные свойства. Диаграмма состояния системы сплавов Си—Be приведена на рис. 175. Растворимость бериллия при температуре 20° С мала (0,2%), но увеличивается до 1,4% при нагреве до 570° С. Ограниченная растворимость в твердом состоянии позволяет производить термическую обработку бериллиевых бронз (закалку и старение). Упрочняющей является v-фаза (СиВе). В приборостроении широкое распространение нашла бериллиевая бронза, [c.267]

Отмечено, что при малых давлениях газовые раковины в слитках из алюминия, насыщенного водородом, полностью не устраняются и выявляются после их прокатки и термической обработки. На рис. 16 кривая 1 разграничивает области, соответствующие получению слитков с газовыми раковинами и без них. [c.42]

Область применения сплава АЛ 11. Сплав АЛИ применяют для изготовления крупных, сложных по конфигурации, несущих высокие статические нагрузки деталей, отливаемых в землю и в кокиль. Возможность применения низких сортов первичного алюминия и вторичного алюминия, отсутствие операций термической обработки, хорошие обрабатываемость резанием и свариваемость облегчают производство изделий из этого сплава. [c.93]

Термическая обработка титановых сплавов может очень сильно влиять на склонность к коррозионному растрескиванию, при этом изменяются и и скорость распространения трещины. Важнейшие факторы здесь температура нагрева, время выдержки и особенно скорость охлаждения. Наиболее благоприятная термическая обработка всех титановых сплавов, повышающая их стойкость к коррозионному растрескиванию,—нагрев до температуры, близкой к (а + ) переходу, небольшая выдержка при этих температурах и быстрое охлаждение, при этом решающим фактором режима обработки является скорость охлаждения. Наоборот, длительные отжиги при средних и низких температурах и особенно с медленным охлаждением сильно увеличивают склонность сплавов к коррозионному растрескиванию. Естественно, что влияние термической обработки на сплавы различных классов неодинаково [36]. Сплавы а и псевдо-а-сплавы, если в них не более 6 % алюминия и нормированное содержание газовых примесей (Оа, М, На), ускоренным охлаждением от температур, близких к (о + /3) /3-переходу, можно перевести в разряд практически не чувствительных к растрескиванию в галогенидах. Термическая обработка (а + ) сплавов, легированных -изоморфными элементами, в меньшей степени влияет на их чувствительность к коррозионной среде, чем термообработка а-сплавов. Влияние термообработки на коррозионное растрескивание стабильных /3-сплавов мало изучено, но при этом общие закономерности сохраняются. [c.40]

На некоторых металлах и сплавах, например лигатуре алюминий—медь (50%), после предварительного травления в насыщенном растворе КОН обнаруживают окрашивающее травление не только при термической обработке, но даже после длительного хранения (6—8 мес) на воздухе. [c.19]

Результаты испытаиий этих образцов приведены на рис. 32. С увеличением продолжительности предварительного отжига при 811 К поперечная прочность незначительно уменьшается после обработки О , а после обработки Т-б — максимальна при средних продолжительностях отжига. Исследование излома этих образцов показало, что основным типом разрушения является разрушение матрицы (в чистом виде или в сочетании с расщеплением волокон). Иногда матрица разрушалась путем отслаивания материала, нанесенного плазменным напылением, от фольги-подложки значит, из-за несовершенства связи прочность алюминия, занесенного путем плазменного напыления, может быть меньше прочности алюминиевой фольги. Меньшую роль играло разрушение по поверхности раздела между долей этого типа разрушения и продолжительностью предварительного отжига нет прямой связи. В случае обработки Т-6 низкие значения прочности при малых продолжительностях предварительного отжига, вероятно, обусловлены неполным переходом матрицы в твердый раствор, а при большей продолжительности отжига (160 ч)—тем, что усиливается расщепление волокон (причина этого явления пока неизвестна). Поперечная прочность данной серии образцов, как правило, не зависела от термической обработки, приводящей к изменению состояния поверхности раздела, так как расщепление волоков или разрушение матрицы происходило до того, как на- [c.224]

Типичным сплавом этого рода является дуралюмин, содержащий 3,5-5J5% u, 0,5-0,8% Мп, 0,5-0,8% Mg, 0.2-0,6% Si н 0,2—0,6% Fe. Структура такого сплава состоит из твердого раствора с включением СиАЬ и других соединений. Коррозионная устойчивость его значительно ниже, чем чистого алюминия. Термическая обработка, изменяя структуру сплава, влияет на его коррозионную устойчивость. Закаленный сплав, у которого в твердом растворе находится больше меди, а включений с медной составляющей меньше, устойчивее отожженных сплавов последние склонны к интеркристаллитной коррозии. [c.105]

Высокопрочные сплавы алюминия. Другими термически упрочняемыми деформируемыми сплавами являются многокомпонентные сплавы В95, В93, В96, В94 и др, В составе сплава В95 (система AI-Zn-Mg- u)6% Zn, 2,3% Mg, 1,7% Си, 0,4% Мп, 0,2% Сг, остальное алюминий. Термическая обработка сплава В95 состоит из закалки с нагревом до 475° С и охлаждением в воде и искусственного ступенчатого старения при 120° С — 3 ч и при 160° С — 3 ч. Естественное старение сплава В95 не применяют, так как коррозионная устойчивость в этом случае ниже его стойкости после искусственного старения. Упрочняющих фаз в сплаве В95 несколько и все они являются интерметаллическими соединениями. Основной упрочняющей фазой является тройное соединение AlgMgsZng (фаза Т). [c.197]

Если термическую обработку алюминия проводить в смеси лорошкообразной меди, то твердость поверхности повышается. 0 25 до 72 по Бринелю. Точно так же можно повысить твердость меди при диффузии в нее алюминия термической обработкой в смеси порошкообразного хлористого аммония и медноалюми- иевого сплава. [c.205]

Упрочняющая термическая обработка алюминиевых сплавов основана на изменении растворимости соединений в основном алюминиевом растворе, а конкретно для сплавов А1 — Си на изменении растворимости соединения СиАЬ в алюминии. [c.568]

Дюралюминий — наиболее рас1прост1раненный представитель группы алюминиевых сплавов, применяемых в деформированном виде н упрочняемый термической обработкой. Он содержит около 4% Си н 0,5% Mg, а также марганец 11 железо. Дюралюминий — сплав, по крайней мере, шести компонентов алюминия, меди, магния, марганца, кремния и железа, хотя основными добавками являются медь и магний. Поэтому указанный сплав мо >кно причислить к сплавам системы А1 — Си — Mg. Кремш1Й п железо являются постоянными примесями, попадающими и сплав вследствие применения недостаточно чистого алюминия. [c.583]

Группа элементов (хром, молибден, вольфрам, ниобий, титан, алюминий и ванадий) наряду с растворением в а- или у-железе образует соединения с углеродом, железом и другими элементами. Эти соединения, имеющие малую скорость коагуляции и обладающие термической стойкостью, способны сохранять механические свойства сплавов при высоких температурах в течение продолжительного времени. Кроме того, обладая ограниченной рас1Воримо-стью в твердом растворе, они участвуют в процессах термической обработки, обеспечивая дисперсионное твердение сплавов. [c.50]

Сплав AJI4. Сплав широко применяется в авиамоторостроении и отличается лучшими литейными свойствами, но требует обязательного модифицирования и проведения термической обработки. Например, из сплава АЛ4 отливают головки блока двигателя внут-реннег-о сгорания (ДВС). Крупногабаритные отливки подвергают термообработке по режиму Тб закалка (в подогретой) воде с температуры 535°С и охлаждается в течение 15 ч до 17.5°С. Микроструктура модифицированного и термообработанного сплава АЛ4 состоит из зерен твердого раствора на основе алюминия и мелкозернистой эвтектики. [c.70]

Сплавы левее точки Р имеют егруклуру однофазного а - твердого раствора, коюрый имеет высокую пластичность, и не упрочняются термической обработкой. Упрочнить эти сплавы можно холодной пластической деформацией (наклепом). На участке ТО сплавы имеют предельную растворимость легирующего элемента в алюминии и поэтому упрочняются термической обработкой. Сплавы правее точки 0 имеют в структуре эвтектику, которая при- [c.118]

Для изготовления деталей, работающих в условиях трения и изнашивания при высоких температурах, применяют высокохромистые (до 34% хрома) и хромоникелевые чугуны. При этом жаростойкость достигается также за счет легирования чугуна кремнием (5-6% Si) и алюминием (1-2% А1). Свойства чугунов ь нужном направлении можно в значитсл1эНой степени изменять соответствующей термической обработкой. [c.21]

Легирование алюминия кремнием приводит к образованию одной фазовой составляющей, выявленной после термической обработки это железистый кордиерит Fej Alj AlSijOig). [c.66]

Азотируют детали из стали со средним содержанием углерода, легированной алюминием, хромом,, молибденом, ванадием и др. Эти элементы образуют с азотом дисперсные нитриды (A1N, Mo. N, VN и т. д.) или карбо-ннтриды, повышающие твердость слоя (до HV 1200). Легированные азотируемые стали называются нитрал-лоями, например сталь 38ХМЮА (0,3—0,38% С, 1,35— 1,65% Сг, 0,4—0,6% Мо, 0,75—1,1% А1). Детали азотируют после их окончательной обработки, т. е. после термической обработки и шлифования. Термическая обработка до азотирования состоит в улучшении, т. е. в закалке с высоким отпуском. Таким образом структура сердцевинных зон азотированных деталей состоит из сорбита. [c.128]

Рис. 160. Зависимость остаточной индукции коэрцитивной силы и магнитной энергии сплавов типа ЮНДК12 от содержания алюминия и вида термической обработки а — н после термомагнитной обработки б — магнитная энергия образца, охлажденного / — в магнитном поле 2 — без магнитного поля

Фиг, 23, Микроструктура сплава МЛ4 (XlOO) а — после литья по границам зерен твердого раствора алюминия и цинка в магнии и внутри зерен видны включения химического соединения M Ala и фазы Т (химическое соединение магний—алюмнний-цинк) tf —после термической обработки по режиму Т4 хи-мическое соединение перешло в твердый раствор в — после термической, обработки по режиму Тб произошел распад твердого раствора с выделением химичес ого соединения Mg AIj и фазы Т, [c.145]

Удельное электросопротивление германия весьма высокой чистоты достигает 0,6 ом Незначительные количества примесей влияют на тип проводимости германия и понижают его электросопротивление. К примесям, создающим электронную проводимость германия, относятся, например, мышьяк, сурьма, фосфор (донорные прпмеси). Примеси бора, алюминия, галлия, индия (акцепторные примеси) обусловливают проводимость дырочного типа. Термическая обработка также сильно влияет на электрические свойства германия, в частности на тип проводимости (фиг. 86). [c.527]

Для получения стабильной субструктуры с высоким сопротивлением ползучести необхО Димо после предварительной деформации провести дополнительный отдых при тем1пературе деформирования или при более высокой температуре, т. е. осуществить механико-термическую обработку [54]. Это дает устойчивый эффект упрочнения на большие сроки службы. В опытах, проведенных на алюминии Мак-Лином и Тэйтом [55], установлено существенное снижение скорости ползучести при температуре 200° после предварительной холодной или горячей деформации алюминия до обжатий 30 и 50% и выдержки при температурах 250—400°. Однако принятые в указанной работе высокие степени деформации не позволяли получить устойчивый эффект упрочнения, так как при высоких степенях деформации трудно создать во всей массе материала однородную вторичную структуру. [c.29]

В результате рентгеновского исследования в стеклокерамических композициях, содержащих в качестве наполнителя окись алюминия, при термической обработке происходит переход у-AljOg ->а-А120з (корунд), о чем свидетельствует появление на рентгенограммах линий, принадлежащих корунду (d/n 3.43, 2.54, 2.08, 1.74, 1.60 А). По имеющимся в литературе данным, переход y-AljOg в корунд завершается в интервале температур [c.191]

Полученные результаты показывают, что применяемая в ряде случаев термическая обработка для снятия остаточных сварочных напряжений, связанная с нагревом конструкций до 600—700°С на воздухе и медленным охлаждением, может привести к резкому охрупчиванию ряда сплавов при эксплуатации в агрессивных средах. Чем более легирована а-фаза алюминием, примесями внедрения, цирконием, оловом и другими элементами, тем более интенсивно она распадается при медленном охлаждении и тем большее влияние оказывает газонасыщенный слой на характеристики работоспособности металла при эксплуатации в агрес-рвных средах. [c.136]

Для композитов алюминий — бор было установлено, что отклонение технологических параметров от рассмотренных выше оптимальных значений приводит к снижению прочности. Кроме того, было показано, что к разупрочнению приводит и термическая обработка по режиму диффузионной сварки, но без приложения давления. В наиболее обширном исследовании, проведенном Штурке [33], образцы композита А16061—35 об. % В отжигали в течение до 5000 ч при 505, 644 и 811 К. Полученные результаты представлены на рис. 8 в гл. 3 они показывают, что разупрочнению при 505 и 644 К предшествует инкубационный период, однако при 811 К его продолжительно сть должна быть меньше, чем минимальная в этих экспериментах продолжительность отжига (1 ч). Штурке не исследовал поверхности раздела, но предполагает, что разупроч -нение обусловлено либо нарушением связи волокон с матрицей (из-за чего не возникает сложного напряженного состояния), либо взаимодействием между бором и алюминием, приводящим к снижению деформации разрушения волокон. [c.171]

Паттнайк и Лоули [23] извлекали проволоку из композитов алюминий—нержавеющая сталь после изготовления, а также после термической обработки композита. На большей части поверхности проволоки были обнаружены следы поверхностной реакции, однако проволока, извлеченная из композита после его изготовления, сохраняла исходные форму и диаметр. Проволока, извлеченная после реакции при 823 К, имела диаметр 0,18 мм и выглядела как кукурузный початок. В обоих случаях утонение проволоки в шейке было примерно одинаковым вне зависимости от того, подвергали ли испытанию изолированную проволо ку или проволоку в составе композита. В центре каждой проволоки наблюдалось скопление пор, что характерно для вязкого разрушения. Однако после отжига при 898 К диаметр проволоки вырос до 0,20 мм, так что размеры незатронутой реакцией сердцевины проволоки стали очень малы и проч1Ность, и пластичность та ких проволок заметно снизились. [c.179]

Технология легирования алюминиевых протекторных сплавов весьма сложна, потому что растворимость отдельных компонентов в основном металле ограничена. Например олово при комнатных и низких температурах растворяется в алюминии плохо. Поэтому, для того чтобы растворенное в расплаве олово присутствовало в готовом протекторе в тон-кораспределенном состоянии, нужно проводить многочасовую термическую обработку при 500—550 С с последующей закалкой. [c.183]

Деформируемые алюминиевые сплавы можно разбить на две группы не упрочняемые и упрочняемые термической обработкой. К первым относятся сплавы алюминия с марганцем или магнием, ко вторым — спла- [c.52]

Остановимся на важнейшем двухкомпонентном сплаве сплаве алюминия с медью. Добавка меди к алюминию дает твердый раствор. Он насыщается при 5,77о Си. Медь определяет поведение сплава при термической обработке, его физические и технологические свойства. При большом содержании меди появляется эвтектика, состоящая из твердого раствора и химического соединения СиАЬ. На основе этого сплава разработаны различные марки дюралюминия. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...