Мартеновская сталь

Мартеновская сталь в большинстве случаев производится основным процессом и лишь для некоторых назначений, когда требуется большая чистота по неметаллическим включениям (оксидам) и меньшая насыщенность кислородом, изготавливается более дорогая кислая мартеновская сталь. [c.192]

Как показано в разделе 6.1.3, скорость коррозии железа или стали в природных водах лимитируется диффузией кислорода к поверхности металла. Следовательно, бессемеровская или мартеновская сталь, ковкое железо или чугун мало или совсем не будут различаться по своим коррозионным свойствам в природных водах, в том числе и в морской [11]. Это утверждение приложимо и к коррозии в различных почвах, так как факторы, определяющие скорость почвенной коррозии и коррозии погруженного в воду металла, одинаковы. Таким образом, для этих сред подойдут любые, самые дешевые сталь или железо, лишь бы они обладали требуемой механической прочностью при данной толщине сечения. [c.123]

Высокое содержание азота в бессемеровской стали сообщает ей большую склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением в горячих щелочных или нитратных растворах по сравнению G мартеновской сталью. Поэтому для изготовления паровых котлов обычно применяют мартеновскую сталь. [c.123]

В настоящее время на предприятиях черной металлургии используется примерно 30 % ВЭР от их количества, определяемого полной утилизацией. Менее 10 % утилизируется в доменном и коксохимическом производстве. Наибольшая по объему утилизация достигнута в производстве мартеновской стали посредством установки котлов-утилизаторов, использующих теплоту газов, отходящих от высокотемпературных печей, теплоту горячих технологических газов, а также посредством использования систем испарительного охлаждения. Такое охлаждение, впервые осуществленное на мартеновских печах, позволило повысить КПД этих печей от 15 — 20 до 25 — 35 %, резко сократить расход охлаждающей воды и соответственно уменьшить расход энергии на ее перекачку. Кроме того, водоохлаждаемые элементы в этих условиях вырабатывают пар (0,05—0,4 МПа и выше), пригодный для теплофикации или для использования в паровых турбинах низкого давления. [c.410]

Таблица 54. Механические свойства при растяжении образцов из мартеновской стали (состав, % 0,12 С 0,29 Si 0,82 Сг 0,52 Мп 2,94 Ni 0,17 Си 0,013 S 0,017 Р) в зависимости от температуры испытания (данные Л. Н. Давыдовой)

Рис. 48. Ударная вязкость Яд и твердость HR электростали (/, 2) и мартеновской стали (3, 4), обработанной в ковше синтетическим шлаком, после закалки с 860° С и, 3) и с 1100 С (2, 4) и отпуска при 200—650° с.-Испытания прове-, дены при температуре —100° С (данные Л. Н. Давыдовой)

Рис. 75. Ударная вязкость и твердость закаленной с 870 С мартеновской стали (состав, % 0,31 С 0,27 Si 0,60 Мп 0,62 Сг 2,87 Ni 0,022 Р 0,019 3 номер зерна 8) (а) и электростали (состав, % 0,31 С 0,31 SI 0,54 Мп 0,70 Сг 2,88 Ni 0.022 Р 0,012 S номер зерна 7) (б) в зависимости от температуры отпуска з течение 2 ч с последующим охлаждением в масле (сплошные линии) и с печью (штриховые линии) [76]

Рис. 96. Чувствительность к скорости охлаждения после отпуска электростали (состав % 0,20 С 0,20 Si 0,41 Мп 0,83 Сг 4,45 Ni 0,017 Р 0,0215) (а) и мартеновской стали (состав, % 0,26 С 0,26 Si 0,53 Мп 0,94 Сг 4.17 Ni 0,020 Р 0,023 5) (б).

Таблица 142. Механические свойства кислой мартеновской стал (слиток массой 27 т) (состав, % . 0,37 С 1,08 Мп 0,35 Si 0,78 Сг 0,78 Ni), закаленной с 860 С в масле и отпущенной при 560 °С, в зависимости от размера заготовки [113]

Таблица 159. Механические свойства основной мартеновской стали (состав, % 0,30 С 0,30 Si 0,53 Мп 1,07 Сг 1,54 Ni 0,30 Мо), вакуумированной при разливке слитка массой 42 т. Закалка в заготовках диаметром 500, 700 и 900 мм [ИЗ]

Рис. и. Механические свойства кислой мартеновской стали (состав, h [c.162]

Рис. 154. Чувствительность закаленных с 870° С в масле кислых мартеновских сталей состава, % 0,31 С 0,31 S1 0,45 Мп 1,30 Сг 1,44 N1 0,30 Мо 0,010 5 0,039 Р (а) и 0,32 С 0,26 51 0,62 Мп 1,35 Сг 1,56 N1 0,32 Мо 0,008 5 0,028 Р (6) [76] к скорости охлаждения после отпуска при температурах 450—650° С в течение 2 ч охлаждение в масле (сплошные линии) и со скоростью 20° С/ч (штриховые линии) [76]

Рис. 159. Превращение аустенита при постоянных температурах в основной электростали (состав, % 0,39 С 0,23 Si 0,62 Мп 1,44 Ni 1,11 Сг 0,18 Мо 0,018 3 0,021 Р номер зерна 7) (а) и кислой мартеновской стали (состав, % 0,41 С 0,21 Si 1,34 Мп 1,03 N1 0,53 Сг 0,22 Мо 0,027 S номер зерна 6) (б). Нагрев до 845° С, 30 мин. Цифры на рисунке — твердость структур по Виккерсу при 100%-пом превращении [1, с. 57. 59]

Рис. 167, Ударная вязкость закаленной мартеновской стали обычной выплавки (/, 2) и обработанной синтетическим шлаком (3, 4) в ковше после закалки заготовок диаметром 10—12 мм с 860° С (/, 3) и с 1100° С (2, 4) в масле и отпуска при 200—650 С в течение 1 ч с последующим охлаждением в масле (ударная вязкость — кривые HR , твердость — ) (данные Л. Н. Давыдовой)

Рис. 173. Ударная вязкость стали выплавки Ижевского (а), Златоустовского (6) и Челябинского (в) металлургических заводов при различных температурах испытаний. Обычная электросталь (/), мартеновская сталь, обработанная в ковше синтетическим шлаком, (2) и электросталь, обработанная в ковше синтетическим шлаком (3). Поперечные (штриховые линии) и продольные (сплошные) образцы закалены с 860° С в масле и отпущены ири 620° С, воздух [88]

Поковки изготовлены из слитков массой 5 т кислой мартеновской стали, выплавленной дуплекс-процессом, отпущены при температуре 550—570° С и затем закалены в масле и отпущены, как указано выше. [c.245]

Мартеновская сталь, слиток массой 5 т, образцы на растяжение гладкие диаметром 6 мм [171] [c.251]

Таблица 259. Ударная вязкость образцов из поковки массой 71 т диаметром 1100 мм, прокованной из вакуумированного при разливке слитка массой 125 т, полученного из основной и кислой мартеновской стали (состав, % . 0,36 С 0,41 Мп 0,33 S1 1,37 Сг

Рис. 248. Чувствительность кислой мартеновской стали (состав, % 0,32 С 0,24 Si 0,50 Мп 0,99 Сг 2,76 N1 0,30 Мо 0,010 5 0,029 Р), закаленной с 870° С в масле и отпущенной при температурах 500—650° С с последующим охлаждением в масле (сплошные линии) и с печью со скоростью 20° С/ч (штриховые линии) [76]

Рис 249. Механические свойства кислой мартеновской стали (состав, % 0,35 С 0,36 Si 0,57 Мн 1,02 Сг 2,35 N1 0,30 Мо 0,022 8 0,027 Р) в улучшенном состоянии в зависимости от температуры испытания (127] [c.261]

В результате глубокого травления тигельной стали и электростали наблюдается более плотная и однородная картина по сравнению с мартеновской или томасовской сталями. С помощью серийных исследований поперечных шлифов можно сортировать катаные изделия иэ томасовской, кипящей и спокойной мартеновских сталей. Необходимо заметить, что такие исследования могут быть проведены с достаточной надежностью только при наличии большого опыта. [c.43]

При старении стали уменьшается остаточное относительное удлинение, повышается предел текучести, уменьшается ударная вязкость, т. е. сталь становится более хрупкой. Длительность процесса старения стали в разных случаях различна — от многих десятков лет до нескольких дней. Путем нагрева стали после пластических деформаций создаются условия для искусственного старения стали, которое может произойти в несколько часов. Чем крупнее зерно в стали и чем больше в ней примесей, тем больше склонна она к старению. Поэтому кипящие конверторные стали, для которых характерны эти свойства, стареют в большей мере, чем успокоенные. В меньшей мере, но все же подвержены старению и кипящие мартеновские стали. [c.276]

Такую же зависимость коррозионного поведения от условий экспозиции продемонстрировали и результаты коррозионных испытаний двух партий образцов в Кюр-Биче (Сев. Каролина, США). Средняя скорость коррозии пластинок из мартеновской стали, расположенных на берегу [c.29]

Медь. Данные, представленные на рис. 22, показывают, что максимальное повышение стойкости малоуглеродистой (мартеновской) стали [c.44]

Механические свойства Образец Кислая мартеновская сталь и электросталь Основная мартеновская сталь [c.58]

По требованию заказчика для мартеновской стали марок Ст. Зсп и Ст. Зпс толщиной до 12 лгл предел текучести может быть повышен не менее 25 кГ/мм -, для листовой стали марок Ст. Зсп и Ст. Зпс 2-го разряда — не менее 24 кГ/мм для стали марки Ст. Зкп 2-го разряда— не менее 23 кГ мм-. [c.230]

Для многих конструкций и машии, работающих в северных районах, большое значение приобретает температура перехода стали в хрупкое состояние. Порог хладноломкости для случая полностью хрупкого излома наиболее распространенной мартеновской стали СтЗ (листовая сталь) находится для кипящей стали при О С и спокойной при —40 °С. Поэтому применение кипящей, а также полу-спокойной стали для северных районов страны недопустимо. Понижение порога хладноломкости спокойной стали до —60- —100 "С возможно путем закалки и высокого отпуска (улучшения) или нормализации. Строительные конструкции и машины, предназначенные для работы в северных районах, следует изготовлять из спокойной, термически обработанной стали. Для мостовых сталей северного исполнения ограничивают содержание фосфора и серы (<0,03 % Р, <С0,025 % S) и нормируют площадь излома (не менее 60 % с волокнистым строепием). [c.252]

Из углеродистых сталей обыкновенного качества для изготовления неответственных деталей (корпусов, крепежа и др.) наиболее часто используют мартеновские стали, обозначаемые буквами Ст и номерами в порядке возрастания прочности (от СтО до Ст7, начиная со стали Ст4 номер соответствует 0,laamin Свmin минимальное значение предела прочности стали). [c.272]

Таблица 98. Механические свойства мартеновской стали (0,12о/о С) в зависимости от времени выдержки и температуры. Нагрев IISO , охлаждение в 1,5%-ном водном растворе КОН с дальнейшим погружением в жидкий азот на 30 мин для превращения остаточного аустенита в мартенсит).

Таблица If8. Ударная вязкость продольных образцОб в зависимости от температуры испытания и скорости охлаждения после отпуска мартеновской стали 40ХН2МА, выплавленной в печи емкостью 100 т на Ижевском металлургическом заводе (данные Л. Н. Давыдовой)

Рис. 187. Чувствительность к скорости охлаждения после отпуска кислой мартеновской стали состава, % 0,29 С 0,26 Si 0,60 Мп 0,77 Сг 2,76 Ni 0,29 Мо 0,010 8 0,035 Р (а) и 0,32 С 0,24 Si 0,50 Мп 0,99 Сг 2,76 Ni 0,30 Мо 0,010 3 0,029 Р (б). Закалка с 870° С в масле заготовок размером 14X14X55 мм+от-пуск при 500—650° С в течение 2 ч с последующим охлаждением в масле (сплошные линии) и со скоростью 20° С/ч (штриховые) [76]

Таблица 276. Критические точки электростали (состав, % 0,14 С 1,27 Мп 1,85 Сг 1,94 Ni 0,25 Мо 0,03 Т1) (1) и мартеновской стали (состав, % 0,19 С 0,26Si 1,24 Мп 1,88 Сг 1,99 Ni 0,21 Мо 0,06 Ti) (2)

Сегрегации, обогащенные фосфором и серой области, выглядят более темными, чем обедненные этими элементами участки. Как правило, сегрегации выявляют не глубоким травлением, а специальными методами. Встречающаяся в кованых или катаных сталях феррито-перлитная строчечная структура совпадает со строчками сегрегаций фосфора и серы. Поэтому с помощью глубокого травления можно также изучать образование строчечной структуры. Шлиф, перпендикулярный к направлению деформации, после глубокого травления при одинаковых условиях выглядит темнее, чем продольный шлиф. Гудремон и Шредер [1] установили, что время травления (реактив 10—20 мл H2SO4 + 90 — 80 мл HjO) поперечных образцов вдвое меньше, чем продольных. На продольном шлифе лучше выявляются строчки сегрегаций, в то время как исследование поперечных образцов позволяет сделать общее заключение о металлургическом способе получения материала. При глубоком травлении электростали и спокойной мартеновской стали вследствие незначительного развития сегрегаций получают лишь слабые признаки ячеистой структуры. [c.41]

Стали малоуглеродистые, то-масовская кипящая, мартеновская кипящая и спокойная 20 0,14 Состав мартеновской стали С 0,05—0,13 Мп 0,33—0,64 Р 0,03-0,06 S 0,02—0,03 г = 4850 ч [c.28]

В сталеплавильном производстве на выплавку 1 т мартеновской стали наиболее распространенным скра-прудным процессом расходуется около 4,2 ГДж тепла топлива. Значительное количество тепла выходит из печи в виде физического тепла уходящих газов, физического тепла стали, тепла охлаждения элементов печи и тепла шлака. [c.44]

Через нолгода А. А. Ржешотарский в совершенстве освоил сталеплавильное дело и был назначен заведующим мартеновской печью. Он не только продолжал исследовать сталеплавильный процесс, но внимательно следпл за сооружением нового мартеновского цеха, проводил опыты по изучению технологических свойств мартеновской стали с целью ее наиболее рационального пспользо-вания. Уже в 1876 г. Ржешотарский опубликовал свою первую научную статью, посвященную мартеновскому способу выплавки стали. [c.109]

Место проведения испытаний тельность испытаний, годы мартеновской стали углеро- дистой стали свароч- ного железа [c.31]

Рис. 22. Влияние содержания меди на коррозию мартеновской стали в морской атмосфере (пластинки 10X15 ем. продолжительность экспозиции 90 мес, Кюр-Бич, Сев. Каролина, США) [9]

Рис. 7. Кривые выносливости спокойное мартеновской и конвертерной стали / и 2 — образцы мартеновской стали гладкие и с надрезом 0,75 мм 3 и 4 — образц.м конвертерной стали гладкие и с надрезом 0,75 мм.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...