Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

см Термическая обработка — Влияние

Влияние режимов сварки на сопротивление хрупкому разрушению стали Ст.Зкп с повышенным содержанием мышьяка (0,24%) определяли по методу ударного изгиба образцов типа Менаже с надрезом в околошовной зоне [147]. Для образцов толщиной 16 мм оптимальный режим сварки характеризуется величиной погонной энергии 4,61 Мдж/м (И ккал см). Термическая обработка стали (закалка и высокий отпуск) расширяет диапазон рациональных режимов сварки и практически устраняет склонность к закалке околошовной зоны этой стали.  [c.227]


У8 имели величину зерна, соответствующую баллу 6—7 по шкале ГОСТ 5639—65. Содержание углерода в указанных марках стали (10, 40, У8) обеспечивало получение набора структур после нормализации с соотношением количества феррита и перлита 80 20, 40 60 и 0 100% соответственно, что позволило исследовать влияние увеличения количества перлита на эффект динамического деформационного старения. Результаты испытаний приведены на рис. 89—92. Из приведенных данных следует, что термическая обработка, оказывая влияние на форму, величину и распределение карбидной фазы в матрице, на величину зерна и содержание примесных атомов в твердом растворе, влияет и на эффект динамического деформационного старения. Однако это влияние в основном количественное (см. рис. 89). Термическая обработка, стабилизирующая структурное состояние стали (продолжительный высокотемпературный отпуск), уменьшает эффект динамического деформационного старения (см. рис. 90, 91). Термическая обработка, не оказывающая существенного влияния на стабилизацию структуры (отжиг, нормализация), не оказывает и заметного влияния на эффект динамического деформационного старения (см. рис. 89). Термическая обработка, приводящая к получению метастабильного состояния и к повышению концентрации примесных атомов в твердом растворе (закалка без отпуска, закалка с низким отпуском), приводит к наложению и суммированию эффектов термического и динамического деформационного старения (см. рис. 92).  [c.232]

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей.  [c.377]


Влиянне размера сечения при термической обработке на предел выносливости см. табл, 58.  [c.49]

Таблица 122. Влияние способа выплавки на малоцикловую выносливость стали (состав и термическую обработку см. табл. 120, 121) [49] Таблица 122. Влияние способа выплавки на малоцикловую <a href="/info/165149">выносливость стали</a> (состав и <a href="/info/6831">термическую обработку</a> см. табл. 120, 121) [49]
I) большой степени зависят от механической и термической обработки, от наличия легирующих примесей и т. п. Влияние отжига приводит к существенному уменьшению сГр и увеличению А///. Такие физические параметры проводниковых материалов, как температура плавления и кипения, удельная теплоемкость (см. табл. 7-1) и другие, не требуют особых пояснений.  [c.197]

Влияние термической обработки титановых сплавов на их усталостную прочность связано с изменением структуры и прочности [ 36] (см. рис. 93). Выбрав оптимальную термическую обработку, можно несколько повысить предел выносливости, Для чистых й псевдо-о-сплавов такой обработкой является наклеп (при температурах ниже рекристаллизации) и отжиг при температурах ниже перехода а + р)- 13 (но, естественно, выше температуры рекристаллизации). Охлаждение после отжига предпочтительнее ускоренное, в воде или на воздухе (при небольших сечениях). Такая обработка способствует образованию мелкозернистой глобулярной структуры, наиболее выгодной для получении высокого предела выносливости о -сплавов.  [c.154]

Как правило, это не зависит от микроструктуры. Однако обработка в р-области, при которой получают игольчатые структуры, например р-5ТА (высокотемпературная обработка на твердый раствор + старение), приводит к увеличению вязкости разрушения. В приведенном на рис. 74 примере увеличение вязкости разрушения составляет 33 МПа-м . При этом следует заметить, что улучшение таких свойств зависит и от состава сплава (см. рис. 73). В менее чувствительных к КР сплавах, например в сплаве — 4А1—ЗМо—IV положительное влияние технологической обработки в р-области более выражено для высоких уровней прочности [41]. В высокочувствительных к КР сплавах, например сплавах на основе Т1 — 8А1 или сплавах с высоким содержанием кислорода, структуры, полученные р-обработкой на твердый раствор с последующим быстрым о.хлаждением, относительно устойчивы к КР. В сплавах с такими структурами после старения нивелируется благоприятное влияние термической обработки в р-области за счет свойственной чувствительности к КР. Эти эффекты более детально описываются в разделе по практическим аспектам коррозионного растрескивания титановых сплавов.  [c.367]

И ДЛЯ стали Н16 (см. табл. 33). Подтверждением уменьшения микронапряжений при отпуске могут служить данные о влиянии предварительной термической обработки на процесс релаксации  [c.120]

Термохимическая обработка стали — Влияние на предел усталости 1 (2-я) — 448 Термохимия 1 (1-я) —370 Термоэлектрический метод испытания металлов и сплавов 3— 196 — см. также Термический метод анализа металлов и сплавов Термоэлектронные лампы 1 (1-я) — 541 Термоэлектронный ток 1 (1-я) — 541 Термоэлементы — см. Термопары Территория заводская — Насаждения — Расстояния до сооружений 14—396 Терпентинное масло — Теплопроводность  [c.300]

О влиянии различных факторов термической обработки(температура закалки,скорость охлаждения, время выдержки) для стали У12 см. также стр. 449—450.  [c.442]

За счет цикличности нагрузки несущая способность сосудов понизилась со 110—120 до 50—60 кгс/см , т. е. примерно в 2 раза. Это следует учитывать при проектировании и расчете на прочность сварных резервуаров, работающих при переменных давлениях. Из табл. 57 следует также, что при пульсирующей нагрузке в отличие от статической термическая обработка моделей оказывает некоторое полезное влияние на их прочность и долговечность.  [c.204]


Количество р-фазы под влиянием нагрева при 400° С (до 300—500 ч) уменьшается почти вдвое (см. рис. 106,6) независимо от предварительной термической обработки,  [c.234]

Как правило, легирующие элементы, являющиеся /3-стабилизатора-ми, повышают прочность, жаропрочность и термическую стабильность титановых сплавов, несколько снижая их пластичность (см. рис. 14.6). Кроме того, они способствуют упрочнению сплавов с помощью термической обработки. Наиболее благоприятное влияние на свойства титановых сплавов оказывают Мо, V, Сг, Мп.  [c.413]

Вопрос о влиянии легирования на фазовые и структурные превращения, происходящие в стали при термической обработке, здесь рассматривается кратко и лишь в самых общих чертах (подробнее см. [1, 4, 10, 12 н др. ]).  [c.56]

Среди инструментальных сталей, относящихся к этой группе наименьшей устойчивостью против отпуска и теплостойкостью обладают штамповые стали для горячего деформирования с 2,5% Сг и 4% W (сталь WS и ей подобные), однако эти стали обладают наибольшей вязкостью. Вязкость штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования марки W3, в основном подвергшихся переплаву, наряду с малым пределом текучести при растяжении (сто,2= 1450-г 1500 Н/мм ) не уступает вязкости рассмотренных выше инструментальных сталей повышенной вязкости. Однако инструментальная сталь марки W3 обычного качества менее пригодна при циклически изменяющихся тепловых нагрузках (см. рис. 33). Но по сравнению со сталью марки W2 ее можно охлаждать в воде, и она не требует такой тщательной термической обработки. Влияние продолжительности и температуры закалки и отпуска на механические свойства инструментальной стали марки W3 можно видеть из табл. 116.  [c.268]

На свойства металлов большое влияние оказывает их дислокационная структура. Прочность бездислокационных кристаллов (теоретическая прочность) в сотни раз превышает прочность реальных материалов. При плотности дислокаций порядка 10 . .. 10 см , характерной для чистых неупрочненных металлов, сопротивление деформированию наименьшее. При увеличении плотности сверх указанных значений подвижность дислокаций снижается, что воспринимается нами как рост прочности. Эффективными способами повышения плотности дислокаций (и других дефектов) и снижения их подвижности являются легирование, пластическое деформирование (деформационное упрочнение), упрочняющая термическая и химико-термическая обработка.  [c.51]

Нельзя согласиться с мнением автора [42] о наличии у сплавов эквикогезивной температуры, выше которой прочность границ зерен меньше прочности самих зерен. Высокотемпературное разрушение по границам зерен наблюдается только при загрязнении их примесями, например свинцом, образцы чистой латуни разрываются по телу зерен (см. рис. 9) при ф= 100 % [43]. Однако у сплавов закономерности усложнены дополнительным влиянием легирования, приводящего к искажению кристаллической решетки, повышению деформационного упрочнения, температуры рекристаллизации и пр. Еще большие изменения происходят при образовании других фаз, появлении способности к закалке и другим видам термической обработки. Существенное влияние оказывает изменение растворимости легирующего элемента с температурой.  [c.177]

Скорость коррозии в кислотах зависит и от состава, и от структуры стали и увеличивается с возрастанием содержания как углерода, так и азота. Степень увеличения зависит главным образом от предшествующей термической обработки (см. разд. 6.2.4), и она больше для нагартованной стали (см. рис. 7.3). Для исследования влияния малых добавок легирующих элементов на коррозию промышленной углеродистой и низколегированных сталей в 0,1 н. H2SO4 при 30 °С были использованы статистические методы [33]. Для изученных сталей скорость коррозии увеличи-  [c.124]

Коррозионное поведение железа и стали в почве в некоторых отношениях напоминает их поведение при погружении в воду. Например, незначительные изменения состава или структуры стали не влияют на коррозионную, стойкость. Медьсодержащая, низколегированная, малоуглеродистая стали и ковкое железо корродируют с приблизительно одинаковой скоростью в любых грунтах [1а, рис. 3 на стр. 452]. Можно предположить, что механическая и термическая обработка не будет влиять на скорость коррозии. Серый литейный чугун в почве, как и в воде, подвергается графитизации. Влияние гальванических пар, возникающих при сопряжении чугуной или сталей разных составов, значительно, как и при погружении в воду (см. разд. 6.2.3).  [c.181]

Прибор МАША-1 может быть использован в комплекте как с накладным и проходным преобразователями, так и с преобразователем смешанного типа. Прибор с преобразователем смешанного типа применяется для контроля содержания остаточного аустё-нита после термической обработки сложнопрофильного режущего инструмента (сверл, метчиков и т. д.) из стали Р6М5 (рис. 43). Правильный выбор частоты анализа сигнала, полосы пропускания фильтра и уровня дискриминации позволяет уменьшить влияние на показания прибора величины зазора между измерительным преобразователем и изделием, температуры закалки стали перед отпуском, колебаний химического состава стали и других мешающих факторов. Такая настройка позволяет изменить вид зависимости показаний прибора от содержания аустенита (см. рис. 43).  [c.79]

Важным признаком коррозионной усталости является практически полное отсутствие связи между механическими характеристиками при статическом и циклическом нагружениях в воздухе и условным пределам коррозионной усталости. Прямой связи нет и между коррозионной усталостью и коррозноннш стойкостью металлов в ненапряженном состоянии. Легирование сталей хромом, никелем и другими элементами (не переводя их в класс коррозионно-стойких сталей) на несколько порядков повышает их коррозионную стойкость в нейтральных электролитах, но не оказывает существенного влияния на коррозионно-усталостную прочность [481. Обычно более прочные металлы (структуры) в большей степени подвержены коррозионной усталости (см. рис. 27). При коррозионной усталости термическая обработка не дает повышения усталостной прочности.  [c.81]


При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. Пределы выносливости материала зависят от его свойств, величины и распределения остаточных напряжений термического или механического происхождения, а также формы концентратора напряжений (наличия нераспространяющихся трещин в исходных острых надрезах). В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений (аа>асткр) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента (ао<аокр) и в нем нет нераспространяющихся трещин. Наличие в зоне надреза остаточных сжимающих напряжений термического происхождения снижает влияние остаточных напряжений, возникающих в результате последующего поверхностного наклепа, так как возможности увеличения сопротивления усталости за счет этих напрял<ений уже в какой-то мере исчерпаны. Так, для стали 08 после закалки и старения (см. рис. 61, а) наблюдается отклонение от полученной зависимости, которое можно объяснить следующим образом. Термическая обработка приво-  [c.151]

Преимущественное влияние ППД на предел выносливости по разрушению наблюдали также при испытаниях на усталость высокопрочного чугуна с шаровидным графитом (см. табл. 33). Испытывали многонадрезанные образцы, аналогичные использованным при испытаниях на усталость сталей, прошедших различные циклы термической обработки однократную или двойную нормализацию. Максимальное увеличение предела выносливости по разрушению, достигнутое в результате ППД, составило 115%, тогда как предел выносливости по трещинообразо-ванию увеличился максимум на 17 %  [c.152]

Один из методов формирования структуры с высоким сопротивлением КР сплавов системы А1 — М , содержащих 4—-8 % Mg, сводится к следующему [101]. После гомогенизации в области температур существования твердого раствора а (427—566°С) (см. рис. 77) сплавы подвергаются горячей прокатке и отжигу в интервале температур 316—427 °С, чтобы удалить влияние деформационного упрочнения. После охлаждения пересыщенный твердый раствор обрабатывается вхолодную при температуре ниже 260 °С с нагартовкой не менее 20 %. Этот холоднодеформиро-ванный (нагартованный) металл подвергается затем термической обработке для получения равномерного распределения выделений Р-фазы с целью повышения сопротивления КР. Такая обработка состоит в нагревании до температуры между 204 и 274 °С (линия ( е на рис. 77) в течение периода от 2 до 24 ч. Положение линии на рцс. 77 показывает, что сплав с такой микроструктурой  [c.227]

Исследования, проведенные ВНИИСтройдормашем совместно с Сибирским отделением АН СССР [41], позволили выявить характер зависимости ударной вязкости от температуры для металла, из которого изготовлены отдельные детали землеройных машин. Хладностойкость металла многих деталей оказалась неудовлетворительной даже при положительных температурах. Металлоконструкции бульдозера, изготовленные из кипящей стали СтЗкп, разрушались при температуре —15° С вследствие низкого содержания марганца. Разрушение натяжного винта из стали 35 произошло в результате того, что заготовка, сильно перегретая при ковке и прокатке, не была подвергнута улучшению. Зубчатое колесо из стали 40Х разрушилось ввиду отрицательного влияния углерода на ударную вязкость. Литая металлоконструкция из стали 35Л не проходила термической обработки и пришла в негодность при температуре —20° С. При температуре ниже —30° С не рекомендуется применять для проката и поковок стали, ударная вязкость которых при температуре —40° С ниже 4 кгс/см для литья — ниже 0,2 кгс/см .  [c.226]

Если выборка, необходимая для полного устранения дефекта, выводит деталь за минусовой технологический допуск, необходима ремонтная заварка. Она производится с предварительным подогревом теми же электродами, которыми сваривается литье (УОНИ 13/45 для стали 25Л и ЦЛ-20М для сталей 12Х1МФЛ и 15Х1М1ФЛ). Если объем наплавленного металла превысил 100 см , в дальнейшем обязательна термическая обработка для снятия остаточных напряжений и для отпуска под-калившегося металла в зоне термического влияния сварки.  [c.164]

Влияние термической обработки титановых сплавов на их усталостную прочность находится в тесной связи с изменением структуры и прочности (см. рис. 64). Тем не менее, выбором оптимальной термической обработки можно несколько повышать предел усталости. Для чистых и бетированных а-сплавов такой оптимальной обработкой является наклеп (при температурах ниже рекристаллизации) и отжиг при температурах ниже точек превращения а + р р или а а + р (но, естественно, выше температуры рекристаллизации). Охлаждение после отжига лучше иметь ускоренное в воде или на воздухе. Такая обработка должна привести к образованию мелкозернистой глобулярной структуры, наиболее выгодной для получения высоких значений предела усталости для а-сплавов титана.  [c.148]

Рис.17.13. Сплав Rend 95 (диск). Влияние термической обработки на механические свойства материала, подвергнутого экструдированию и изотермической штамповке (светлые значки — Сд и соответственно, темные — и 5 А, Б, В — режимы термической обработки (см. табл. 17.7) Рис.17.13. Сплав Rend 95 (диск). Влияние термической обработки на механические <a href="/info/28854">свойства материала</a>, подвергнутого экструдированию и изотермической штамповке (светлые значки — Сд и соответственно, темные — и 5 А, Б, В — режимы <a href="/info/6831">термической обработки</a> (см. табл. 17.7)
На свойства никелевых сплавов карбиды Mjj e оказывают существенное влияние. Их расположение на границах зерен имеет критическое значение в том смысле, что обеспечивает подавление зернограничного проскальзывания и, по-видимому, таким образом благоприятно влияет на длительную прочность сплава. В конечном счете, однако, разрушение может произойти либо путем разрушения этих самых зернограничных частиц Mjj g, либо путем декогезии по поверхности их раздела с соседними фазами. Некоторые сплавы подвержены формированию ячеистых структур выделений Mjj g (см. рис. 4.2), однако их можно избежать с помощью термической обработки и управления химическим составом. Показано, что ячеистые выделения ответственны за преждевременные отказы из-за пониженной длительной прочности.  [c.150]

Термической обработкой стали называют процессы нагрева и охлаждения, проведенные по определенному режиму, для направленного изменения ее структуры с целью получения необходимых эксплуатационных свойств. Возможность влияния термической обработки на структуру и свойства сталей и сплавов определяется вторичной кристаллизацией, которая в соответствии с диаграммой состояния Fe — F j (см. рис. 50) происходит по линиям GS, SE и РК.  [c.154]

Весьма показательным является изменение длительной прочности швов после нормализации и последующего отпуска. Этот вид термической обработки перспективен, как указывалось ранее, по условиям устранения неоднородности сварных соединений и снижения их склонности к локальным разрушениям. При сравни-иителыю невысоких температурах и длительности до разрушения прочность шва в этом термическом состоянии заметно меньше, чем в отпущенном или исходном. Связано это, очевидно, с эффектом упрочнения швов двух последних состояний за счет наклепа при сварке, снимаемого при нормализации. Однако, когда при более высоких температурах и большой длительности испытания (550° С—10 ч) упрочняющее влияние наклепа устраняется, прочность нормализованного и отпущенного состояния сближается. В этом случае полностью сохраняется преимущество нормализованного и отпущенного состояния шва в смысле наиболее высокой длительной пластичности и меньшей вероятности межзеренного разрушения. Аналогичное влияние нормализации выявлено и в швах типа Э-ХМФ (см. рис. 34).  [c.178]


Изучение влияния условий термической обработки на хладноломкость стали 2X13 позволило установить, что после закалки с 1050—1100° С в масле и отпуска на твердость 207 НВ порог хладноломкости приходится на температуру минус 40- -60°С я = = 1,2-3,5 кГ-м/см [638].  [c.117]

Кратковременные механические и жаропрочные свойства стали 15Х1М1Ф-ЦЛ зависят от структурного состояния металла, которое в свою очередь определяется химическим составом стали и сложной термической обработкой, включающей противофлокенный отжиг, гомогенизацию, нормализацию и высокий отпуск (см. табл. 1.3). Особенности структуры, качества и жаропрочности стали 15Х1М1Ф-ЦЛ с учетом влияния технологии центробежного литья трубных заготовок заключаются в следующем [15, 16]  [c.27]

По данным, приведенным в работе [4 ], введение 1 % Си в стали, содержащие 12—14% Сг и 0,1% С, после термической обработки приводит к выравниванию свойств стали по всему объему отливки. Положительное влияние меди отмечается и другими авторами [7]. Исследование эрозионной стойкости стали 1Х14НД показало, что эта сталь благодаря наличию в ее составе меди обладает высоким сопротивлением микроударному разрушению. Структура этой стали в литом состоянии состоит из мартенсита и небольших участков хромистого феррита, по границам которых расположены карбиды хрома. Такая структура обусловливает высокие прочностные характеристики стали (см. табл. 68). После закалки с 1050° С и отпуска при 600° С структура стали улучшается, однако количество хромистого феррита почти не изменяется. Разрушение начинается с границ хромистого феррита и распространяется в сторону феррита. Разрушение мартенсита начинается после полного разрушения участков феррита.  [c.195]

Влияние наводороживания на охрупчивание металлов, т. е. повышение его склонности к хрупкому разрушению, известно давно. Водород, проникающий в металл при его изготовлении, термической обработке, сварке, а также при травлении, нанесении электролитических покрытий и, наконец, в процессе эксплуатации материала в некоторых активных средах, значительно ухудшает физико-механические свойства стали и, следовательно, понижает работоспособность конструкций. Склонность к хрупкому разрушению под действием водорода у мягких сталей довольно ярко проявляется в снижении их пластичности (уменьшении значений л и б), а также в уменьшении величины характеристик технологической пробы на перегиб и скручивание. Оценить склонность к хрупкому разрушению под действием водорода у высокопрочных и малопластичных материалов указанными методами довольно трудно. В таких случаях данные о трещиностойкости материала являются важным показателем степени влияния наводороживания на хрупкую прочность стали. Приведем результаты таких исследований на стали У8 в закаленном и низкоотпу-щенном состоянии. Эти исследования проводили на пластинах размером 360 X 180 мм с центральной изолированной трещиной [13, 49], подвергнутой растяжению сосредоточенной нагрузкой (см. приложение 3, рис. 117, а). После нескольких замеров параметров, характеризующих распространение трещины в данном материале в среде воздуха лабораторного помещения, образец снимали с разрывной машины и помещали в ванну для насыщения водородом. Наводороживание проводили в 20%-ном растворе серной кислоты при плотности тока 8 шдм в течение 2 ч. Немедленно после наводороживания определяли трещиностойкость наводо-  [c.158]

Исследования проводили на образцах Шарпи (см. рис. 95) с трещинами из сталей ЭИ961, Х17Н2, ЭИ696М и титанового сплава ВТЗ-1. Режимы термической обработки и механические характеристики исследуемых сплавов приведены в табл. 13. Прежде всего были проведены эксперименты по изучению влияния длины исходной трещины на энергию разрушения (распространения трещины) при ударном изгибе образца. С этой целью на образцах Шарпи создавали усталостные трещины различной относительной глубины X = Z/fe, где I — длина усталостной трещины вместе с концентратором Ь — ширина образца. Исследуемый диапазон относительных глубин трещин колебался в пределах X = = 0,1 0,65. Подготовленные образцы разрушали путем трехточечного ударного изгиба, и записывали диаграммы разрушения для различных длин трещин рис. 89 приведены значения а, в зависимости от относительной длины трещины для исследуемых материалов. Как видно из рисунка, в интервале относительных длин трещин 0,1—0,3 для всех исследуемых материалов наблюдается значительное падение удельной энергии разрушения а у. На этом же рисунке приведены диаграммы разрушения нагрузка — время исследуемых материалов, записанные для образцов с различной длиной трещины (номер диаграммы соответствует точке на Ли)  [c.183]

Для установления достоверности полученных результа1 ов на образцах с различной глубиной трещины, а такнсе с целью исключения возможного влияния термической обработки были проведены эксперименты с разной относительной глубиной трещины е на одном и том же образце двух различных диаметров /) = И мм и Дк = 22 мм. Для этого после получения первоначальной кольцевой трещины 8 образец подвергали нагружению в пределах упругой деформации, записывая диаграмму Р — h. После этого первоначальная трещина закрашивалась специальной краской, используемой в красочной дефектоскопии [150]. Затем усталостным нагружением кругового изгиба (см. гл. VI) продвигали трещину на определенную глубину 83 < и снова записывали диаграмму Р — h для образца с глубиной трещины 82 и т. д. В результате такой методики удавалось записать по 2—3 диаграммы на одном образце с различной глубиной трещины. На рис. 110 изображены такие диаграммы для двух глубин трещин и 83, на которых указаны значения разрушающей нагрузки, Р2, и величины стрелы прогиба h i, h 2 соответственно.  [c.204]


Смотреть страницы где упоминается термин см Термическая обработка — Влияние : [c.484]    [c.245]    [c.115]    [c.156]    [c.373]    [c.188]    [c.81]    [c.90]    [c.180]    [c.346]    [c.185]    [c.328]    [c.148]   
Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 2 (1968) -- [ c.0 ]



ПОИСК



27, 28 — Обработка давлением горячая 28 — Термическая обработка 27, 28 — Химический состав магнитные свойства 35, 36 — Структура — Влияние хрома, никеля

352 — Влияние состояния поверхностного слоя связи с химико-термической обработкой поверхности

Баббиты Влияние термической обработки

Баббиты Механические свойства - Влияние термической обработки

Влияние Термическая обработка диференциальна

Влияние высокотемпературной термической обработки

Влияние конструктивных форм деталей и инструмента на результаты термической обработки

Влияние конструкции на термическую обработку

Влияние легирования и термической обработки на свойства и структуру сварных соединений из жаропрочных титановых сплавов

Влияние легирующих элементов на превращения в стали и технологию термической обработки

Влияние легирующих элементов на различные свойства стали при термической обработке

Влияние легирующих элементов на структуру, процессы превращения и технологию термической обработки стали

Влияние легирующих элементов на термическую обработку

Влияние на обрабатываемость резанием жаропрочных сталей и сплавов их химического состава, физико-механических свойств и термической обработки

Влияние на сероводородное растрескивание прочностных характеристик, термической обработки стали, деформаций и внутренних напряжений в металле, наличия сварных швов

Влияние обработки

Влияние пластической деформации аустенита на кинетику мартенситного превращения при сварке, термической и термомеханической обработке

Влияние повторной термической обработки на качество инструмента

Влияние предварительной подготовки деталей на химико-термическую обработку

Влияние режима термической обработки на длительность графитизации чугуна

Влияние режима термической обработки, наклепа и старения

Влияние режимов термической обработки на физико-механические свойства

Влияние состава алюминиевых сплавов на процессы, происходящие при термической обработке

Влияние состава и термической обработки на коррозию

Влияние состава и термической обработки стали на коррозионноусталостную прочность

Влияние состава, структуры и термической обработки

Влияние структуры и термической обработки на появление флокенов

Влияние субструктуры и термической обработки

Влияние термических операций на построение технологического процесса механической обработки

Влияние термической и термомеханической обработки на хладостойкость стали

Влияние термической и термоциклической обработки

Влияние термической обработки - Коэфициент

Влияние термической обработки и структуры на прочность, надежность и долговечность

Влияние термической обработки иа склонность сварных конструкций к хрупким разрушениям при комнатной температуре

Влияние термической обработки на вид излома горячедеформированной стали

Влияние термической обработки на вид излома стали

Влияние термической обработки на жаропрочность сварных соединений

Влияние термической обработки на качество сварных соединений и ее виды

Влияние термической обработки на механические свойства Р-титановых сплавов

Влияние термической обработки на механические свойства стали

Влияние термической обработки на питтинговую коррозию

Влияние термической обработки на свойства деталей машин

Влияние термической обработки на свойства конструкционной стали

Влияние термической обработки на свойства стали НЛ

Влияние термической обработки на свойства стали. 8 Термомеханическая обработка

Влияние термической обработки на склонность а(3-сплавов fK водородной хрупкости

Влияние термической обработки на сопротивляемость стали гидроэрозии

Влияние термической обработки на статическую прочность металла

Влияние термической обработки на структуру сварных швов

Влияние термической обработки на формирование свойств

Влияние термической обработки на химическую устойчивость стекол

Влияние термической обработки сварных соединений и конструкций на их свойства

Влияние термической обработки сварных соединений на их структуру и свойства

Влияние термической обработки стали на ее хладноломкость

Влияние термической обработки, структуры и прочности

Влияние термической, термомеханической и химико-термической обработок на свойства стали и сплавов

Влияние ультразвука на процессы химико-термической обработки сплавов

Влияние химико-термической обработки и защитных покрытий

Влияние химического состава и режимов термической обработки на механические свойства Беляков)

Влияние чистоты выплавки и различных режимов термической обработки на фазовый состав

Влияние электрохимической обработки на ударноциклическую прочность и термическую усталость штамповых сталей

Детали Свойства — Влияние термической обработки

Железо влияние термической обработк

Зотеев В. С. Влияние термической обработки на циклическую прочность и микроструктуру малоуглеродистых сталей

Излом влияние термической обработки

Излом, влияние термической обработки первичный

Козлов, А. А. Лухвич, В. И. Шарандо, А. К. Шукевич. Влияние термической обработки на структурные и электрические свойства железо-кобальтовых сплавов

Козлов, Б. А. Лучавский. О влиянии термической обработки на тонкую кристаллическую структуру закаленной и отпущенной стали ШХ

Лабораторные работы по определению влияния режима термической обработки на механические свойства и излом конструкционной стали. Задачи

Легированная Термическая обработка — Режимы Влияние на механические свойств

Матвеев Ю.И., Полушкин И.Н., Ефремов С.Ю Влияние химико-термической обработки на антифрикционные свойства газотермических покрытий

Наводорожнвание сталей — Влияние металла 1.45 — Термическая обработка

Нечаев В.А., Козырева Л.Г. Влияние режима термической обработки на уровень остаточных напряжений

Нкпряження остаточные — влияние термической и химико-термической обработки

Нормализация чугуна Отжиг чугуна Отпуск чугуна Химико-термическая обработка чугуна — Влияние

Нормализация чугуна Отжиг чугуна Отпуск чугуна Химико-термическая обработка чугуна — Влияние на механические свойства

Обработка термическая влияние на механические свойства

Отливки Влияние термической обработки

Отливки отбельные - Прочность - Влияние термической обработки

Предел Влияние химико-термической обработки

Прочность паяных соединений 289 — Влияние давления 307, зазора и частоты вибрации в процессе пайки 305, 306, расплава припоя 304, 305, скорости охлаждения после пайки 308, способа нагрева 307, термической обработки

Режущие свойства-Влияние термической обработки

Рессорно-пружинная Термическая обработка — Температуры и их влияние на механические

СВАРОЧНЫЕ Структура - Влияние термической обработки

СВАРОЧНЫЕ Твёрдость-Влияние термической обработки

Свойства — Влияние модифицирования 190 — Влияние скорости охлаждения 189 — Влияние термической обработки 190 — Влияние технологии

Серый чугун Влияние термической обработки

Сравнение термического метода обработки добавочной воды с методом глубокого обессоливания. Влияние режима работы установки на ее показатели

Сталь Свойства - Влияние термической обработк

Сталь котельная углеродистая - Напряжения - Влияние термической обработк

Сталь — Химико-термическая обработка выплавки 95 — Влияние технологичен

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА Влияние легирующих элементо

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА СТАЛ Влияние примесей

Твердость Влияние температуры с жаровидным графитом — Термическая обработка

Термическая Термохимическая обработка - Влияние

Термическая обработка лопаток с покрытиями и ее влияние на свойства основного металла

Термическая обработка сплавов алюминиевых литейных — Виды 76, 78 Влияние на типичные механические

Термическая обработка сплавов алюминиевых литейных — Виды 76, 78 Влияние на типичные механические свойства сплавов

Термическая обработка стали для валков и их влияние на механические свойства

Термическая обработка стали — Влияние на возникновение остаточных напряжений

То м илов. Влияние холодной пластической деформации на коэрцитивную силу железа и стали после различных видов термической обработки

Углеродистая Пределы усталости — Влияние термической обработки

Углеродистая Термическая обработка — Режимы Влияние на механические свойств

Химико-термическая и термическая обработка металлов — Влияние

Химико-термическая обработка металлов - Влияние

Химико-термическая обработка — Влияние на предел выносливости

Чугун Влияние термической обработки



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте