Соединения Определение сил трения

На уплотняющих поверхностях крана сделаны канавки, в которые подается смазка определенной консистенции в зависимости от температуры и давления среды. На уплотняющих поверхностях при повороте пробки образуется пленка смазки, что повышает степень плотности подвижного конусного соединения, уменьшает силу трения и износ поверхности. Подача смазки может осуществляться различными способами, в том числе и навинчиванием болта в [c.68]

Определение сил трения в заклепочном соединении практически чрезвычайно затруднительно, так как для этого необходимо знать коэффициент трения между листами, температуру заклепок в момент окончания формирования замыкающей головки и др. Поэтому при расчете прочности шва силы трения не учитывают, условно допуская, что листы сдвигаются относительно друг друга на величину зазора между стержнем заклепки и стенкой отверстия в листах (рис. 13). [c.27]

Проще всего при определении амплитуды динамических усилий от вынужденных колебаний условно заменить реально действующие диссипативные силы (силы трения в неподвижных соединениях, в материале валопровода и т. д.) некоторым эквивалентным (в смысле интенсивности рассеивания энергии) вязким сопротивлением. В таком случае в уравнениях движения добавляется лишь линейная функция обобщенной скорости и решение таких уравнений не представляет трудностей. Чтобы определить переходный коэффициент для эквивалентного вязкого сопротивления, необходимы специальные экспериментальные исследования. [c.270]

В начале линии в приспособление-спутник загружается комплект деталей для сборки редуктора и в зависимости от типа собираемого узла спутник кодируется. На следующих позициях осуществляется предварительная сборка подшипника и ведущего зубчатого колеса, соединение (навинчивание) ведомого зубчатого колеса на дифференциал и установка их в гнезда спутника. Затем следует установка ведущего зубчатого колеса в корпус редуктора и завинчивание гайки с применением системы активного контроля силы затяжки по результатам определения коэффициента трения подшипников. После установки дифференциала и затяжки винтов крепления крышек корпус редуктора промывается маслом и заполняется трансмиссионным маслом. Перед съемом редуктора устанавливается крышка корпуса и редуктор покрывается лаком. Между сборочными позициями осуществляется многократный поворот спутников с собираемыми деталями, поворот корпуса редуктора в крепежном механизме спутника и, в случае необходимости, после соответствующего контроля выполняются операции регулирования или демонтажа редуктора и устранение дефектов сборки. [c.436]

Расчет посадок с гарантированным натягом. Для повышения долговечности и надежности посадок с натягом их необходимо выбирать по расчетному натягу, определенному по воспринимаемой соединением осевой силе или крутящему моменту, или по наибольшему натягу, определенному в соответствии с условиями прочности соединяемых деталей. Часть допуска натяга, идущая на запас прочности при сборке соединения (технологический запас прочности), всегда должна быть меньше запаса прочности соединения при эксплуатации, так как она нужна для случая возможного повышения силы запрессовки, перекосов соединяемых деталей, колебания коэффициента трения, температуры и других факторов. [c.166]

Для более точного определения коэффициентов трения в элементах резьбового соединения предельный момент, необходимый для затяжки ответственных соединений, следует устанавливать опытным путем — затяжкой таких соединений ключами с контролем, возникающей осевой силы, имея в виду, что момент связан в общем виде с силой затяжки равенством [c.193]

Преимущество метода контроля затяжки по углу поворота заключается в том, что он не связан с силами трения и не зависит, таким образом, от индивидуальных особенностей резьбового соединения. Другое преимущество этого метода по сравнению с предыдущим — его простота. Однако ввиду сложности определения податливости стягиваемых деталей, начального угла сро, при котором полностью выбираются зазоры в соединении, этот метод не всегда эффективен. Точность обеспечения заданной силы затяжки при контроле по углу поворота гайки не более +20 %. [c.330]

Задачей расчета является определение момента Г, который может передавать соединение при заданных размерах и силе затяжки гайки. Учитывая малое значение а < 3°, приближенно полагаем, что равнодействующие нормальных давлений Р и сил трения / /располагаются по окружности среднего диаметра соединения 4р из равновесия ступицы получим [c.114]

При определении долговечности прокладок следует учитывать влияние таких эксплуатационных факторов, как температура, время, активность уплотняемой среды. Анализ уравнений, определяющих значение Ркр и а, показывает, что изменение работоспособности прокладок может происходить вследствие изменения Е, [Хтр, а и ho. Как было указано в главе 2, модуль Е резины в напряженном состоянии является слабой функцией времени, а его влияние может быть обнаружено в процессе деформирования уплотнителя, что в неподвижных соединениях практически не наблюдается. Исследования показали также, что коэффициент передачи давления а слабо зависит от времени. Вследствие процессов межмолекулярного взаимодействия резины с металлом следует ожидать существенного повышения силы трения. Однако сила трения должна одновременно уменьшаться вследствие релаксации напряжения, приводящей к снижению нормальной нагрузки. [c.50]

При соединении полумуфт болтами, вставленными в отверстия с зазором, крутящий момент передается за счет сил трения между торцовыми поверхностями полумуфт, и расчет сводится к определению силы затяжки одного болта по формуле [c.11]

Точным методом, пригодным для механизированной сборки, является контроль затяжки по углу поворота гайки [109 111, с. 140]. Метод прост, не зависит от сил трения и, таким образом, от индивидуальных особенностей резьбового соединения. Контроль заключается в том, что требуемая сила Q достигается навинчиванием гайки до соприкосновения с соединяемой деталью и последующим дополнительным ее поворотом на определенный угол. После того как гайка войдет в контакт с деталью, дальнейшее навинчивание сопровождается удлинением винта и сжатием пакета деталей. Гайки в этом случае затягивают обычными ключами, а угол поворота гайки измеряют с помощью стрелки, укрепленной на ключе, и лимба, который установлен на одной из соединяемых деталей. Существенными недостатками метода являются необходимость проведения предварительных экспериментов, сложность определения нулевого положения, при котором полностью выбираются зазоры в соединении, и ограниченность применения лишь для болтов, имеющих большую длину. Точность обеспечения заданной силы затяжки при контроле по углу поворота гайки не более 15 [111, с. 142] 22 % [112, с. 230]. [c.213]

Действие веса груза и платформы вызывает реактивные усилия на опорах. В общем случае деформации несущей системы реактивные усилия от силы С в зонах контакта колес с опорной поверхностью можно привести к равнодействующим, которые выражаются их проекциями на оси координат хуг, как показано на рис. 81. Определение всех компонентов реактивных усилий представляет большие трудности. Для этого необходимо разрабатывать достаточно точные расчетные модели, которые учитывали бы, например, влияние сил трения в соединениях элементов, зазоров в этих соединениях, нелинейности упругих характеристик и т. п. Более эффективен путь выявления основных реактивных усилий и учета побочных компонентов на основании экспериментальных данных. [c.142]

Тяговый расчет выполняется обычным порядком путем последовательного определения сопротивлений на отдельных участках трассы конвейера (см. главу I, 3 и 4). Ввиду того, что ходовая часть и грузы перемещаются с различными коэффициентами сопротивления, величину общего сопротивления движению на рабочей ветви необходимо подсчитывать раздельно для движения цепи с кулаками и для перемещения груза по формуле (24). Кроме того, необходимо учитывать дополнительное сопротивление от силы трения, возникающей из-за консольного или наклонного приложения силы тяги по отношению к оси цепи, которое зависит от способа соединения тягового элемента с перемещаемым грузом. [c.198]

Для определения требуемых усилий при разборке резьбовых соединений воспользуемся следующими теоретическими положениями. Для отвертывания гайки требуется совершить работу Ак, которая складывается из следующих составляющих работы А . по преодолению сил трения и схватывания на опорном торце гайки, работы Лр по преодолению сил трения и схватывания в резьбе, работы Ад по преодолению осевой силы Q А = А-1 + А + AQ. [c.101]

Распространены следующие способы соединения составных валов машин и механизмов при помощи шлицевой муфты, гладкой цилиндрической муфты со штифтами, конического соединения и штифтов, на шпонках, болтах, работающих на срез, при помощи фланцев, стягиваемых болтами, запрессовки одной части в другую, путем создания силы трения определенной величины. [c.298]

В опорах скольжения, резьбовых соединениях и винтовых механизмах, в фрикционных муфтах и ряде других случаев возникает задача об определении момента сил трения, возникающих при контакте двух деталей по площадке, имеющей форму кругового кольца. [c.41]

Точное определение тормозного момента, развиваемого дисковым тормозом, следует производить с учетом потерь на трение в осевых направляющих дисков. В процессе замыкания дискового тормоза происходит постепенное увеличение осевой силы, прижимающей диски друг к другу, от нуля до максимального значения. Соответственно от нуля до максимума возрастает и момент трения, развивающийся между трущимися поверхностями. Так как увеличение силы прижатия сопровождается некоторым осевым перемещением дисков, прижимаемых действием момента трения к своим направляющим, то это перемещение вызывает появление осевой силы трения в направляющих. Для надежной работы дисковых тормозов следует обеспечить свободное передвижение тормозов дисков в осевом направлении и исключить возможность их заедания в направляющих. Это достигается повышением чистоты обработки шлицевого соединения, уменьшением в них давления, соответствующим подбором материалов, а при работе тормоза со смазкой поверхностей трения — обеспечением надежной смазки шлицев. [c.242]

Определенность базирования зубчатого колеса на валике после сборки или на цилиндрической оправке с буртом в процессе обработки обеспечивается за счет сил трения, создаваемых действием упругих сил материалов сопряженных деталей. Упругие силы создаются за счет соединения сопрягаемых деталей с натягом. [c.130]

Задача определения нагрузки на i-м зубе соединения 2 — 1 раз статически неопределима. Уравнения статики (без учета сил трения, рис. 3.10) [c.126]

Непосредственное определение потерь на трение во всех подвижных соединениях звеньев по усилиям, действующим между ними, и по скоростям относительного движения. При этом усилия определяют предварительно без учета трения, а по ним уже находят силы и работу сил трения. Полученная работа сил трения на зубьях и известная работа сил сопротивления позволяют определить к. п. д. [c.473]

Для определения момента трения в резьбе рассмотри.м силы, действующие на элемент гайки при ее взаимодействии с винтом (рис. 4). Гайку можно представить как совокупность рассматриваемых эле.ментов. Под действием осевой силы в сопряжении 1-й виток резьбы гайки прижимается к витку винта с нормальной силой /V,-. Кроме того, на выбранный элемент действует сила от затяжки гайки В направлении, противоположном вращению, на поверхности резьбы действует сила трения Г . Разложим нормальную силу, действующую на виток, на составляющие Л, , перпендикулярную к оси соединения, и N 1, касательную [c.246]

Для закрепления при сборке деталей и узлов в определенном положении по отношению к рабочему инструменту применяются зажимные приспособления. Закрепление в них осуш,ествляется при помощи легко ослабляемых или разбираемых соединений. При этом положение собираемых деталей или узлов обеспечивается, как правило, только за счет трения. Для получения достаточной силы трения необходимо развить соответствующую силу зажатия, для чего служат особые зажимные элементы. Количество зажимных элементов, применяемых в одном и том же приспособлении, имеет немаловажное значение. Чем меньше их число, тем проще и быстрее идет работа с данным приспособлением. [c.118]

Сварка трением - метод соединения материалов в твердой фазе, при котором зону соединения нагревают за счет работы против сил трения, возникающих на свариваемых поверхностях, находящихся в относительном движении и прижатых друг к другу нормальным усилием. Разрущение и удаление загрязнений обеспечивают путем термического воздействия, механического износа и пластического течения металла вдоль поверхности скольжения. После достижения в зоне соединения необходимой сварочной температуры и определенной деформации материала относительное движение заготовок практически мгновенно прекращается, и процесс заканчивается естественным охлаждением изделия. [c.502]

Крутящий момент во фланцевом соединении может быть передан за счет трения, возникающего в стыке при затяжке болтов. Болтовое соединение часто дополняется штифтами или полными призонными втулками, посаженным в отверстия с натягом. В этом случае крутящий момент во фланцевом соединении передается за счет среза и смятия штифтов или втулок (см. рис. 11.16, г). Применяются фланцевые соединения с призонными болтами. Посадочная поверхность болта н опорная поверхность его головки шлифуются, место перехода тела болта в головку имеет поднутрение, исключающее ослабление этого места из-за возможных дефектов шлифовки (см. рис. 11.16, 5). Затяжка гаек в болтовом соединении производится с определенным крутящим моментом или сопровождается замером вытяжки болтов для исключения возможности появления больших растягивающих нагрузок, а также для создания определенной силы в стыке фланцев. [c.512]

Посадки с гарантированным натягом, объединяемые в группу прессовых посадок, создают необходимую прочность соединения за счет сил трения между охватываемой и охватывающей поверхностями, возникающих в результате поверхностного давления. Определенная величина натяга создается при обработке деталей, когда охватывающий диаметр делается меньше охватываемого. За счет деформации сопрягаемых поверхностей достигается необходимое поверхностное давление, а следовательно, и силы трения. На прочность соединения существенное влияние оказывают твердость материала, чистота поверхностной обработки, смазка, отклонения формы сопрягаемых поверхностей и пр. Применение посадок с гарантированным натягом позволяет деталям воспринимать осевые нагрузки, крутящие моменты и различные комбинации этих нагрузок. [c.38]

Простым примером расчета допускаемой погрешности на основе эксплуатационных требований является определение допускаемого отклонения угла конуса а в неподвижных конических соединениях. Основное эксплуатационное требование для них —больший момент трения Mjp в соединении (для конусов шпинделей точных станков, разверток, хвостовых долбяков и других соединений) необходимо учитывать также требования к точности центрирования осей соединяемых деталей). При заданных размерах конусных /деталей и осевой силе момент зависит от точности совпадения углов наружного и внутреннего конусов и отклонений от их правильной формы. [c.19]

При применении нескольких одиоболтовых прижимных планок расчетные уравнения, учитывающие влияние силы трения между крепежными витками каната и барабаном на отдельных дугах обхвата между зажимами (дуги БВ, ГД и Ж, рис. 73, д), можно получить аналогичным образом — путем последовательного определения сил трения на отдельных участках соединения и их суммирования. [c.132]

Центробежные муфты используют для автоматического соединения и разъе.тинения валов при достижении определенной частоты вращения. Они представляют собой сцепные фрикционные муфты (колодочные, дисковые и др.), в которых нормальное усилие создается центробежными силами. На рис. 25.16, а показана центробежная фрикционная четырехколодочная муфта, встроенная в шкив 1 плоскоременной передачи. Радиально перемещающиеся колодки 2 с.монти-рованы на направляющем кресте 3. В неподвижной муфте положение колодок в кресте фиксируется с по.мощью плоских пружин 4 и винтов 5. При некоторых частотах вращения, составляющих 70 — 80% от максимальных, колодки 2 под действием сил инерции, преодолевая усилия пружин 4, вплотную подойдут к внутренней поверхности шкива. Но вращающий момент при этом передаваться не будет. При последующем увеличении частоты вращения колодки прижмутся к шкиву и за счет сил трения последний начнет передавать вращающий момент. [c.432]

Работа деталей резьбового соединения. В большинстве случаев )езьбовое соединение предварительно затягивают. При этом на поверхности стыка соединяемых деталей возникает сила трения, препятствующая действию внешней сдвигающей нагрузки. В результате действия сил трения между витками резьбы и на опорных поверхностях винта или гайки стержень винта нагружается крутящим моментом, численно равным моменту трения на резьбе Л4р, который может быть определен по формуле (1,78). [c.416]

Условие отсутствия скольжения в соединении. Определение необходимого натяга. Посадки с нятягом обеспечивают точное центрирование деталей, т. е. совпадение их осей после сборки. Поэтому иногда их применяют только с этой целью. В тех же случаях, когда эти посадки предназначены для передачи осевой силы или крутящего момента с вала на втулку (или наоборот), прочность соединения должна быть проверена расчетом. На рис. 14.2 представлена схема нагружения элемента поверхности распределенными силами трения рп> Ргг. возникающими под действием комбинированного нагружения соединения осевым усилием и моментом Т. В силу осевой симметрии элементарные силы трения распределен по поверхности равномерно и значение рл определяется из очеввд- [c.357]

Машины для определения параметров шероховатости поверхностей трения. Для экспериментального определения зависимостей расстояния между поверхностями детали и контробразца, а также коэффициентов внешнего трения покоя от контурного давления п — / (рс) п f= f (рс) применяют трибометр (рис. 9). Трибометр включает в себя корпус-основание / стойку 2 с кронштейнами 3, 8 устройство нагружения 9 устройство измерения контактных сближений, содержащее датчик контактных сближений 15 и вспомогательные детали крепления датчика направляющую 16 с установочным винтом /7 трубку 14 и иглу 12 привод вращения образца 10 относительно контр-образца 11, состоящий из электродвигателя 4, ведущего 5 и ведомого 6 шкивов, соединенных передачей (ременной, цепной и т. п.) устройство измерения сил трения, [c.227]

Машины для определения параметров контактно-фрикционной усталости материалов. Типичное испытательное устройство такого типа показано на рис. 11, На предметном столике 1 закрепляют плоский образец2. С образцом 2 контактирует индентор 3 — шарик или конус, закрепленный в держателе 4. Держатель 4 соединен с устройствами нагружения и измерения сил трения. Устройство иагруже-ння представляет собой рычаг 5 с грузами 8 и противовесом 9. Грузы 8, рамка с рычагом 5, упругая балка в соединены в центре с держателем 4 ипдептора и составляют устройство измерения сил трения. На плечи [c.228]

При изучении движения машины с учетом действующих сил, как это делается в первых трех разделах книги, посвященных вопросам кинетостатики и динамики машин, силы вредных сопротивлений в сочленениях учитываются косвенным образом введением в уравнение движения особых механических коэффиниентов, названных коэффициентом полезного действия ци коэффициентом потери ф. Эти коэффициенты предполагаются определенными из опыта путем проведения эксперимента над готовыми машинами. Для облегчения косвенного учета потерь на трение в машинах большое значение имеют общие теоремы, устанавливаемые в гл. II, касающиеся оценки потерь во всей машине через потери в ее отдельных составных частях при их последовательном, параллельном и смешанном соединениях. Однако большое практическое значение имеет учет сил вредных сопротивлений в уравнении движения не косвенным путем, через коэффициенты ц и ф, а непосредственно через сами силы трения или их работу. Это становится возможным только при знании законов, которые управляют поведением сил. трения. Изучению этих законов трения в машинах и посвящается четвертый раздел книги. [c.9]

К недостаткам данного метода относится длительность подготовительных работ, связанных с наладкой приспособлений к работе, и разброс показаний замеров удлинения шпилек. Поэтому на практике продолжает применяться метод вытяжки шпилек краном с замером усилия динамометром. Удлинение контролируется индикатором, упираемым в торец стержня шпильки. Степень затягивания при неизменном крутящем моменте может колебаться в широких пределах вследствие разных сил трения. Поэтому при затягивании гаек краном особое внимание приходится обращать на одинаковую степень очистки всех резьбовых соединений, выбор длины ключа, угла его поворота и равномерность смазки трущихся поверхностей соприкасаемых деталей. Перед затяжкой Данным методом шпильки разъема насоса необходимо пронумеровать. Затяжку гаек за каждый проход надо вести в определенной последовательности (рис. 2.8, табл. 2.1—2.3). [c.36]

В стационарном режиме ротор турбины и соединенный с ним ротор электрогенератора вращаются с определенной угловой скоростью (о)), поскольку алгебраическая сумма моментов сил, приложенных к роторам, равна нулю (рис. 4-20,а). К ротору турбины приложен момент сил, обусловленный кинетической энергией пара (движущий момент Мд), а к ротору электрогенератора — тормозящий момент магнитного поля и сил трения (момент сопротивления Me). Последний определяется величиной приложенной впешпей нагрузки и угловой скоростью вращения. [c.120]

При образовании стропов концы канатов заделываются в петли. На фиг. 25 показаны два наиболее распространенных способа образования петель (узел А). В первом варианте канат 1 обводится вокруг стальной обоймы желобчатого сечения — коуша 2 и конец его сраш,ивается с рабочей ветвью. Сращивание каната осуществляется заилеткой , при которой все элементы каната (пряди и проволоки) вплетаются в тело каната на определенной длине. Между проволоками и прядями создаются силы трения, обеспечивающие прочность соединения. После заплетки производится обмотка места соединения проволокой на длине I > 15й, по не менее 300 мм. [c.60]

В болтовых соединениях осевая сила, растягивающая болт, большей частью является не следствием приложения нагрузки, а возникает в результате затяжки болта. Пусть, например,болт соединяетдве детали, как показано на рис. 4.12,а, и требуется затянуть болт, обеспечив тем самым определенную силу сжатия деталей. При вращении гайка будет свободно опускаться, пока ее нижняя опорная поверхность не коснется детали. При дальнейшем вращении гайки расстояние между опорными поверхностями головки болта и гайки будет уменьшаться, соединяемые детали будут сжиматься, а болт растягиваться. Сила растяжения болта в период приложения рабочим к рукоятке ключа силы Рр (рис. 4.44) будет все время возрастать. В этом случае момент, создаваемый рабочим (момент силы Р ), должен преодолеть не только сопротивление осевой силы и трение в резьбе, но и т р е-ние на опорной поверхности гайки. Если принять, что силы нормального давления и, как следствие, силы трения на опорном торце гайки распределены равномерно, то момент этих сил (рассматривая опорную поверхность гайки как кольцо) можно определить по формуле [c.105]

Соединение слоев составного стержня связями (заклепками, болтами) обычно осуществляют с предварительным натягом, в результате чего слои оказываются прижаты один к другому. Взаимному сдвигу слоев при этом будут препятствовать не только соединяющие элементы, но и силы трения между слоями. Учет сил трения при расчете составных стержней сводится к экспериментальному и теоретическому определению той части сдвигающего усилия по шву, которая воспринимается силами трения [9, 12]. Замечательной особенностью жестких соединений в составных стержнях является их способность рассеивать энергию при циклическом нагружении. Это явление называют конструкционным демпфированием [3]. Сущность конструкционного демпфирования заключается в том, что деформация жестко соединенных элементов может вызвать проскальзывание по контактным поверхностям, в результате чего силы трения совершат необратимую работу, которая исключается из общего баланса энергии деформации. В зависимости от характера касательных сил, действующих по контактным повмхностям, различают швы чисто фрикционные и упруго-фрикционные. В чисто фрикционных швах касательные усилия, взаимодействуя между слоями, реализуются только в виде сил трения в упруго-фрикционных швах взаимному проскальзыванию слоев препятствуют как силы трения, так и упругие связи сдвига. Рассматривая конструкционное демпфирование в составных балках, примем следующие обозначения [c.474]

Качающийся конвейер с переменным давлением груза на желоб (рис. 129) состоит из стального желоба 1, соединенного с шатуном 2 и с наклонными пружинящими стержнями 3 шарнирно. С помощью кривошипно-шатунного механизма желоб совершает продольные качания, причем вследствие наклонного положения поддерживающих стержней желоб при движении вперед (вправо) несколько п эиподнимается, а при движении назад опускается. При движении желоба вперед и вверх благодаря инерции частицы груза прижимаются к желобу, что увеличивает силу трения, и движутся вместе с ним. При движении же желоба назад и вниз инерция груза уменьшает давление его на желоб, при определенных условиях желоб выскальзывает из-под груза и последний получает поступательное движение по желобу. [c.108]

Пластический ненасыщенный контакт. При вычислении момента сил трения покоя в сопряжениях с гарантированным натягом при условии пластического ненасыщенного контакта в зонах касания микронеровностей будем исходить из предположений, аналогичных сформулированным при определении момента сил трения в условиях упругих деформаций в микроконтактных зонах. Так как в зонах микроконтактов будут наблюдаться пластические деформации, то в этом случае прочность соединения будет зависеть от условий сборки. Ниже рассмотрим случай, когда сопряжение получено путем тепловой сборки. [c.268]

Согласно выражениям (12.26), (12.28)—(12.30) можно сделать определенные рекомендации о выборе угла подъема Я и угла про- филя Р при проектировании резьбовых соединений и винтовых передач. При проектировании резьбовых соединений и грузовых винтов (винтов домкратов) необходимо, чтобы угол подъема Я был меньше угла трения р , так как винты в этих случаях должны быть самотормозящимися. Угол профиля Р должен быть больше нуля, что приведет к большему значению силы трения [см. выражение (12.22)]. Это означает, что для крепежных винтов треугольный профиль предпочтительнее трапецеидального и прямоугольного. Наоборот, для ходовых винтов с целью уменьшения фения-предпочтительнее прямоугольный профиль и больший угол подъ- ема. Из технологических соображений для ходовых винтов применяют однако трапецеидальный профиль, так как при шлифовании винтов прямоугольного профиля неизбежно большое пощ>е-зание боковых поверхностей. [c.421]

Ротационные вискозиметры характеризуются тем, что в них испытываемая жидкость заполняет пространство между двумя цилиндрами — наружным неподвижным и внутренним, мотушим вращаться с малым трением вокруг вертикальной оси под действием определенной силы, например веса груза, подвешенного на нити, перекинутой через блок, соединенный с осью внутреннего цилиндра. Динамическая вязкость жидкости определяется по формуле, выведенной Н. П. Петровым [c.167]

По мнению авторов исследований, снижение величины средних а<оря1Жеи.ий в сечении нетто но первому ряду болтов характерно для сдвигоустойчивых соединений и объясняется опеци- фическими условиями передачи усилий силами трения. Усилия в этом случае начинают передаваться непосредственно от торцевых кромок накладок, а не в сечении нетто, как это было в заклепочных соединениях. Авторы работы предлагают считать, что усилия с детали на накладки передаются силами трения пропорционально длине накладки и для определения величины средних напряжений в любом сечении детали под накладками можно воспользоваться формулой [c.30]

Данное нами определение фермы является идеализированным. Однако оно позволяет произвести расчет реальных ферм, которые встречаются на практике, наиболее простым способом и получить результаты, достаточно близкие к действительности. В реальной ферме стержни, конечно, обладают весом и соединяются между собой не шарнирно, а наглухо, при помош,и сварки или заклепок. Вследствие этого стержни реальной фермы будут еще и изгибаться под действием собственного веса. Но так как вес каждого стержня реальной фермы обычно является незначительным по сравнению с силами, приложенными в ее узлах , то для простоты расчета иммож-но пренебречь. Считая при этом ферму состоящей из прямолинейных стержней, соединенных между собой при помощи идеальных (лишенных трения) шарниров, мы приходим к заключению, что каждый стержень будет испытывать сжатие или растяжение и не будет подвергаться изгибу. [c.141]

Естественно, что на ЭП действует сила, пропорциональная потере напора на трение. При значительной толщине пленки (сетка из молекул высокополил1ерпых соединений) она может воспринимать возмущения переходного слоя. В определенных условиях ЭП хорошо гасит эти возмущения, значительно снижая гидродинамические потери [7]. Упо.мянутые силы постепенно прижимают ЭП к ДЭС. Вследствие сближения их твердых фаз наступает момент активного действия вандерваальсовых сил, которые постепенно затормаживают ЭП и некоторую ранее подвижную часть вязкого подслоя, богатую нагромождениями дисперсной фазы. При условиях, благоприятных для адсорбции полярных частиц на поверхности металла, последние могут вытеснять оставшиеся ионы ДЭС и занимать их место. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...