Последующее увеличение

Распределение температуры по высоте образца в установившемся состоянии после такого перехода изображено кривой 2 на рис. 6.13, д. Здесь температура внутренней поверхности ниже 1°, затем при последующем увеличении тепловой нагрузки она постепенно повышается и в ко- [c.147]

Структура снарядного течения является неустойчивой и при незначительном повышении газосодержания приводит к образованию пены. Такой режим течения носит название пенного (рис. 1, й). При последующем увеличении скорости подачи газовой фазы пенный режим переходит в пленочный (рис. 1, г). [c.5]

По мере увеличения плотности энергии потока, что достаточно просто и оперативно осуществляется путем его фокусировки, возможен нагрев и плавление поверхности слоев материала. Последующее увеличение концентрации энергии приводит к увеличению глубины проплавления, одновременно начинает все больше проявляться эффект испарения веществ. [c.125]

Фотообъектив и камера аппарата конструируются так, чтобы можно было получить резкое изображение предметов, находящихся на том или ином расстоянии от объектива, в плоскости светочувствительной пластинки или пленки. Для наводки применяются разные приспособления (перемещение объектива или его отдельных частей, перемещение пластинки). Уменьшение апертурной диафрагмы позволяет улучшить глубину фокусировки, т. е. резко отобразить на плоскость различно удаленные части объекта (см. 87). Изменение апертурной диафрагмы служит в то же время для изменения количества света, поступающего в аппарат (светосила). Обычно в фотоаппарате получается уменьшенное изображение объекта в современных аппаратах стремятся к получению хорошей резкости с тем, чтобы иметь возможность последующего увеличения снимка. [c.324]

Как видно из таблицы 3 и рис. 40, с увеличением объема созданной оторочки в диапазоне изменения 5—30% полная отдача резко увеличивается, а при последующем увеличении объема оторочки более 30% — стабилизируется. Подобная закономерность наблюдается при всех значениях приложенного градиента давления, отмечаемых в экспериментах. [c.114]

Так, при минимальном значении градиента давления, равном 0,025 атм/м, с увеличением объема оторочки от 5 до 30% объема порового пространства полная отдача соответственно возрастала от 80,2 до 90,2%, т. е. на 10%. С последующим увеличением объема оторочки отдача за полный период оставалась почти неизменной и примерно составляла 90,1% (причины подобных явлений подробно объясняются Б 2 настоящей главы). [c.114]

Последующее увеличение глубины будет вызывать увеличение объема поверхностного вальца ц уменьшение дойного с сохранение., общего характера сопряжения при. помощи затопленного поверхностного прыжка. [c.264]

Последующее увеличение концентрации до 8-10" % не приводит к дальнейшему росту к. п. д., но оно при этом всегда выше к. п. д. насоса, работающего на чистой воде. [c.347]

Начиная с некоторой угловой скорости со = (о, р, при которой коэ())фициент трения / = / п, вал отходит от подшипника ( всплывает ), занимая новое положение (см. рис. 26,2, б) с меньшим эксцентриситетом цапфы и подшипника. Последующее увеличение угловой скорости, уменьшая эксцентриситет, приводит к увеличению коэффициента трения (см. рис. 26.3)- Нарастающее гидродинамическое давление удерживает вал на масляном клине (см. рис. 26.2, 6, на котором показан зазор клиновидной формы между цапфой и подшипником и распределение давлений в этом зазоре). Наименьший зазор между цапфой и подшипником [c.436]

При последующем увеличении относительного удлинения напряжение а на диаграмме начинает уменьшаться и, наконец, в точке [c.102]

Будем постепенно увеличивать скорость вращения (рис. 8.14). При м = О будет и Шд = 0. С последующим увеличением ш знаменатель уменьшается, а йи растет. В момент, когда м = м,.р, прогиб равен бесконечности. По этой причине скорость м р называется критической. Наконец, при дальнейшем увеличении м сверх м, (м> > Мдр) Шд постепенно уменьшается, но при этом его знак из ня-ется на обратный (минус вместо плюса). Это означает, что теперь вектор 1Юц расположен противоположно вектору эксцентриситета, 220 [c.220]

Переход от одноосного растяжения к двухосному растяжению-сжатию сопровождается ослаблением напряжения сдвига, обеспечивающего деформацию материала в направлении перпендикулярном плоскости пластины. Поэтому при малых величинах второй компоненты сжатия размер зоны в направлении роста трещины снижается, а не возрастает. Последующее увеличение сжимающей компоненты нагрузки сопровождается одновременным увеличением всех параметров зоны пластической деформации и уменьшением интенсивности сдвигового напряжения в направлении перпендикулярном плоскости пластины. [c.436]

Первые советские Технические условия проектирования железных дорог были разработаны и утверждены в 1925 г. Позднее, с развитием транспортной техники и нарастанием грузопотоков они несколько раз пересматривались и изменялись. Но принятое в них исходное положение, согласно которому в разрабатываемых проектах должна учитываться возможность усиления проектируемых линий при последующем увеличении объема перевозок, — положение, сформулированное еще в 40-х годах прошлого столетия строителем первой русской железнодорожной магистрали П. П. Мельниковым (1804—1880) и не нашедшее тогда должного понимания и поддержки, остается неизменной основой проектирования железных дорог в нашей стране. [c.215]

Решение этой проблемы предполагало не только быстрейшее восстановление и последующее увеличение промышленного потенциала. Требовалась также интенсивная и целенаправленная работа проектно-конструкторских и научно-исследовательских организаций. [c.362]

На рис. 11.23, б показана петля гистерезиса такой пленки. При Ял > Я (правее точки F) Jт направлен вправо вдоль оси легкого намагничивания (на рис. 11.23, б — вверх), совпадая с направлением Ял- При уменьшении Яд до нуля и последующем увеличении поля обратного направления сохраняется неизменным вплоть до точки G, так как во всем интервале между точками F иО выполняется условие (11.45). При переходе через точку G это условие 310 [c.310]

Из опыта следует, что на один вынужденный останов агрегата при пусконаладочных работах приходится два-три незавершенных пуска. Инструкция по эксплуатации СТД-12500 разрешает один пуск из холодного состояния, а остальные пуски после остывания двигателя до температуры 323 К, поэтому после нескольких последовательных пусков при более высоких температурах двигателя в результате перегрева начиналась деформация клиньев ротора (продольное смещение и вспучивание) с последующим увеличением вибрации, осыпание миканитовой изоляции на витках ротора и перегорание витков обмотки. Из-за недостатков тиристорных выпрямителей ТЕ-8 двигатели часто попадали в асинхронный ход, в результате чего роторы сильно перегревались. [c.26]

Закономерное влияние хрома и никеля на свойства пассивных сплавов проявляется и в зависимости скорости растворения в пассивной области от состава сплавов. С ростом содержания хрома в сплаве Ре—Сг величина этой скорости в серной кислоте снижается (рис. 11) I 51,52, 86], особенно резко при переходе к сплавам с 13% хрома. Введение и последующее увеличение содержания никеля сопровождается уменьшением скорости растворения хромистой стали в пассивном состоянии [50,54,56,86]. Скорость растворения пассивных сплавов никель-хром в серной кислоте снижается с ростом содержания хрома в сплаве до 15 ат.% и практически не изменяется при дальнейшем повышении концентрации хрома (рис. 12) [ 57]. За- [c.26]

По чувствительности к составу раствора поведение пассивных сталей также во многом напоминает соответствующее поведение составляющих элементов. Так, известно,например, что скорость растворения пассивного сплава Г е -25% N1 в серной кислоте возрастает с введением и последующим увеличением концентрации ионов С1 [ 116]. [c.27]

Сущность тарировки заключается (фиг. 259) в подвешивании груза Р, соответствующего цене одного деления на плече L, с последующим увеличением величины Р до Р-п, где п — число делений. [c.284]

С изменением пути относительного перемещения образцов в условиях одного опыта при постоянной удельной нагрузке также происходит изменение величины коэффициента трения. В начальный период опытов при относительном перемещении образцов на расстояние от 2 до 6—8 мм коэффициент трения увеличивается с увеличением пути. При последующем увеличении пути величина коэффициента трения уменьшается. Так, например, при испытании образцов с удельной нагрузкой 1000 кг/см в первый период коэффициент трения увеличивался от 0,8 до 1,03. После 8 мм пути величина коэффициента трения постепенно уменьшалась с увеличением пути относительного перемещения образцов и при перемещении 40 мм соответствовала 0,54. [c.149]

Особенность деформирования в зоне концентрации напряжений заключается в том, что при неоднородном напряженном состоянии на этапе разгрузки здесь возможно появление вторичных пластических деформаций и уменьшение внутреннего давления в конструктивном элементе до нуля сопровождается разгрузкой (прямая АА на рис. 1.5, в), возникновением напряжений обратного знака и неупругих деформаций (прямая А В). При проявлении реологических эффек-, тов происходит накопление деформаций ползучести (кривая деформирования соответствует участку А В ). При последующем увеличении давления характер деформирования сохраняется (кривая В С), причем мгновенные и изохронные диаграммы деформирования в общем случае зависят от числа циклов и времени. [c.9]

Нами показано [34], что повер)<ностна-активные среды ускоряют возникновение полос скольжения в железе при циклическом нагружении. Особенность развития полос — образование большого числа активных плоскостей скольжения и последующее увеличение их ширины и плотности в начальный период нагружения, по сравнению с испытанием в воздухе или инактивной среде. В широких полосах скольжения, образующихся на поверхности образцов железа при адсорбционной усталости, обнаружены более развитые субмикроскопические трещины, которые расположены на большом расстоянии друг от друга по сравнению с испытаниями в воздухе. На отдельных участках наблюдается экструзия металла из полос скольжения вследствие активации поверхностно-активной средой дополнительных систем скольжения. [c.77]

Этот метод имеет то преимущество, что он может быть использован непосредственно в процессе изготовления станка для получения необходимых характеристик жесткости того или иного узла и последующего увеличения жесткости недопустимо слабых узлов. [c.96]

При последующем увеличении расхода воды (шо =0,0325 0,0465 и [c.57]

Хорошо известно [38], что интенсивность первичной и отраженной волн разрежения, внутренних и внешнего кромочных скачков зависит от числа Мц на выходе из решетки. При числах интенсивность первичной и отраженной волн разрежения оказывается достаточной для достижения предельного переохлаждения и, следовательно, появления скачка конденсации I (рис. 3.5,а). Последующее увеличение Mi практически не меняет положения конденсационного скачка внутренний кромочный II и отраженный III скачки перемещаются по спинке и приближаются к внешнему кромочному скачку IV. Выпуклый участок спинки профиля в косом срезе за скачком III генерирует распределенную волну разрежения J. На режимах M.iинтенсивность волн разрежения мала, поток не достигает предельного переохлаждения и скачок конденсации в пределах волн разрежения возникнуть не может. Внутренний кромочный и отраженный адиабатические скачки способствуют снижению переохлаждения за волнами разрежения. Поэтому, как указывалось выше, скачок конденсации I перемещается по потоку в область распределенной волны разрежения (рис. 3.5,6). Очевидно, что в двух рассмотренных случаях структура сверхзвукового потока в косом срезе существенно различная. Однако условия для конденсационной нестационарности в обоих случаях не возникают. Действительно, в первом случае (рис. 3.5, а) скачок конденсации располагается в первичной и отраженной волнах разрежения и фиксируется в пределах этой зоны, которая характеризуется весьма большими скоростями расширения. Слабо выраженная нестационарность скачка конденсации может быть обусловлена лишь пульсациями параметров потока непосредственно за выходными кромками лопаток (рис. 3.11). [c.98]

Обсудим гипотетическую картину усложнения течения, возникшего в результате такой бифуркации, при дальнейшем увеличении числа Рейнольдса, R > Rkp2- Естественно было бы предположить, что при последующем увеличении R будут последо- [c.157]

При последующем увеличении нагрузки наступает упругопластическов деформирование балки, которое завершается достижением изгибающими моментами в крайних сечениях, а также в средней части балки разрушающего значения [c.186]

При изучении влияния алюминия на стойкость стали к водородному охрупчиванию [7] было показано, что при легировании стали марки 05ХГМ алюминием в количествах 0,05 и 0,07 % повысилась стойкость стали к СКР по сравнению к исходному составу соответственно в 2 раза (время до растрескивания 45 ч) и в 10 раз (время До растрескивания 220 ч) (рис. 11). Однако последующее увеличение содержания алюминия до 0,1 % привело к резкому уменьшению стойкости против СКР до значения, характерного для стали без добавления алюминия (время до растрескивания 25 ч). Оптимальное содержание ниобия равно 0,08 % (см. рис. И). Титан не оказывает существенного влияния на повышение стойкости к СКР. [c.37]

Центробежные муфты используют для автоматического соединения и разъе.тинения валов при достижении определенной частоты вращения. Они представляют собой сцепные фрикционные муфты (колодочные, дисковые и др.), в которых нормальное усилие создается центробежными силами. На рис. 25.16, а показана центробежная фрикционная четырехколодочная муфта, встроенная в шкив 1 плоскоременной передачи. Радиально перемещающиеся колодки 2 с.монти-рованы на направляющем кресте 3. В неподвижной муфте положение колодок в кресте фиксируется с по.мощью плоских пружин 4 и винтов 5. При некоторых частотах вращения, составляющих 70 — 80% от максимальных, колодки 2 под действием сил инерции, преодолевая усилия пружин 4, вплотную подойдут к внутренней поверхности шкива. Но вращающий момент при этом передаваться не будет. При последующем увеличении частоты вращения колодки прижмутся к шкиву и за счет сил трения последний начнет передавать вращающий момент. [c.432]

Наконец, при последующем увеличении давления во время кристаллизации усадочные раковины будут спрессовываться и уменьшаться в объеме, а усадочные поры исчезнут благодаря тому, что под давлением оставшаяся вверху жидкость лучше будет питать меж-дендритиые разреженные зоны через капиллярные каналы (рис. 21-, <3). Однако применяемые на практике давления пе позволяют полностью освободить металл от усадочных раковин, а только обеспечивают возможность концентрировать их в местах окончания затвердевания. [c.56]

Резкое уменьшение коэрцитивной свлы наблюдается при включении в осадок железа в количестве до 10 (массовые доли, %), последующее увеличение содержания железа в пленке практически не влияло на Не (рис. 28). Прямоугольность петли гистерезиса Со—Fe—Р-пленок находилась в пределах 0,70—0,95 [c.72]

Облучение ненасыщенных углеводородов приводит к их полимеризации. В некоторых случаях в процессе радиолиза образуются небольшие количества водорода и метана. В ранних работах Чарлзби [53, 227] было установлено, что при облучении олефинов точка плавления их вначале уменьшается, а при последующем увеличении дозы образец превращается в неплавкий материал — полимер. Легкость полимеризации зависит от положения двойных связей (табл. 1.10) [53]. Для олефинов с двойными связями, расположенными на концевых группах, затраты энергии на полимеризацию много меньше, чем для олефинов с двойными связями в центре молекулы. По мере увеличения ненасыщенности энергия, требуемая на разрыв новой двойной связи, уменьшается. [c.17]

При облучении до дозы 8,7 10 эрг г предел прочности Хайпалона остается почти без изменений, при последующем увеличении дозы он растет в других случаях предел прочности увеличивается при малых дозах, затем при дозах около 4,3-10 эрг г сильно падает и, наконец, начинает снова увеличиваться с ростом дозы. При этом твердость увеличивается, а относительное удлинение уменьшается. [c.86]

Основным параметром, характеризующим процесс распыления, является коэффициент распыления /Ср, равный числу выбитых атомов, приходящихся на один ион, упавший на мишень. На рис. 2.2 в качестве примера показана зависимость /Ср от энергии бомбардирующих ионов Еа для меди. Заметное распыление начинается лишь с некоторых пороговых энергий Бпор и резко растет при дальнейшем увеличении пока не достигает максимума при Е = Е х-Последующее увеличение Е вызывает падение ТСр. Напыление пленок ведут обычно в области, показанной на рис. 2.2 штриховкой. [c.63]

Рассмотрим механизм защиты от коррозии разных типов систем покрытия никель + хром. В системе, изображенной на рис. 3.9, а, подслой блестящего никеля, расположенный под дефектом хромового покрытия, подвергается интенсивной коррозии из-за высокой плотности тока в районе этого дефекта (малая площадь анода и больщая площадь катода), что способствует дальнейшему направленному и ускоренному действию коррозии на основной слой после разрушения никеля. В системе, показанной на рис. 3.9, б, коррозионная язва распространяется вглубь слоя блестящего никеля, так как он корродирует быстрее, чем слой полублестящего никеля. Проникновение коррозии в этот слой замедляется с последующим увеличением защитных свойств основного металла. С ростом числа несплошно- [c.98]

Так, при кручении алюминиевых призматических образцов (50X50 мм) с продольным острым концентратором напряжений обнаружено замедление роста усталостной трещины после нескольких первых сотен циклов нагружения. Последующее увеличение числа циклов нагружения привело к дальнейшему, периодически замедляющемуся росту трещины. Причем на каждом новом уровне развития прирост трещины был меньше, а замедление более длительным, чем предыдущие. Наконец, при значительном числе циклов нагружения трещина останавливалась совсем. Периодические остановки трещины на фоне общего замедления скорости ее развития прн кручении в рассматриваемом примере могут быть объяснены тем, что трещина наталкивается на какие-либо препятствия, например, в виде локально более твердых зерен. В зоне у вершины такой остановившейся трещины с увеличением числа циклов последующего нагружения накапливается пластическая деформация, и когда она превышает критический уровень, трещина вновь растет с противоположной стороны препятствия. Начальная скорость развития трещины на новом этапе больше (но меньше начальной скорости на предыдущем этапе), но эффект трения поверхностей снова и в большей степени снижает ее. Так будет продолжаться до тех пор, пока накапливаемая у вершины [c.40]

Вопрос о строительстве Трансаляскинского нефтепровода долгое время был дискуссионным. Власти не разрешали строительство названного нефтепровода из-за угрозы нарушения экологического равновесия. В апреле 1973 г. Верховный суд США подтвердил решение апелляционного суда, отказавшего выдать санкцию на строительство нефтепровода. Только в конце 1973 г. Палата представителей Конгресса США одобрила законопроект о строительстве нефтепровода на Аляске. Строительство Трансаляскинского нефтепровода протяженностью 1280 км (диаметром 1200 мм) от месторождения Прадхо-Бэй до порта Валдиз было закончено в середине 1977 г. Поэтому нефтепроводу нефть подается из северных районов Аляски в незамерзающий порт Валдиз, а оттуда морем на западное побережье США. Его первоначальная пропускная способность 60 млн. т с последующим увеличением ее до 100 — 150 млн. т в год [c.247]

Тра1н ние (3.3(3) показывает, что возрастание силы тока должно прекратиться как только будет достигнута предельная величина id. Последующее увеличение силы тока становится невозможным по той причине, что скорость диффузии не может возрастать после того, как градиент концентрации в приэлектродном слое достиг максимального значения. Но при этом перенапряжение диффузии должно неограниченно возрасти — математически до бесконечности, поскольку выражение под знаком логарифма обращается в нуль. Разумеется, на практике такого возрастания перенапряжения не произойдет по той причине, что становится в 0зм0жным какой-либо новый катодный процесс с более отрицательным потенциалом. [c.58]

Большое распространение на советских заводах получил модифицированный чугун Большевик" (Киевского завода Большевик"), сущность производства которого заключается а) в повышении устойчивости цементита путём выбора соответствующего химического состава (сумма С + Si определяется по формуле С + Si = 5,4— Ig s, где s — толщина отливки) и б) в последующем увеличении скорости распада цементита за счёт раскисления чугуна. Содержание кремния должно быть ниже критического", т. е. ниже концентрации, вызывающей энергичное графитообразование, и графит при плавке чугуна должен полностью раствориться в жидком металле. Количество вводимого модификатора зависит от качества последнего, толщины стенок отливки и химического состава чугуна. В табл. 188 приведены нормы расхода модификаторов. [c.206]

ФЭД 24X36 36 И-10 Штор- ный От 1/20 ДО 1/500 сек. Оптический дальномер 135Х Х70Х70 580 Портативны, легки и сравнительно дешевы. Могут быть применены для технической съемки с последующим увеличением [c.247]

ЛАогква 3 Москва 5 60 X 8 И-23 Центральный трехлепестко- вый /s50 По шкале дистанций. Оптический дальномер 165 X "8 X 130 165 X 125 X 130 750 890 Могут быть применены для технических снимков без необходимости последующего увеличения [c.339]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...