Податливое! ь — Определение

В качестве еще одного способа оценки установившегося процесса разрушения в области кончика трещины используется метод сопротивлений [34]. Поскольку этот метод не предполагает, что трещина распространяется линейно, ее эффективную длину можно выразить через податливость, определение которой основано, например, на перемещениях, связанных с раскрытием трещины. Это предположение будет действительно, если кривая сопротивления Кя а ) (или Сц а )), где а —эффективный прирост половины длины тре- [c.131]

Податливости, определенные в точке приложения силы и по оси ее действия, называются входными, остальные податливости — переходные. Входные податливости располагаются по диагонали матрицы В, если множества точек приложения сил и измерения перемещений совпадают. Податливость можно разложить на действительную и мнимую части [c.33]

Реальные условия могут отличаться от схемы, положенной в основу расчета, например, наличием дополнительных податливостей. Определенное влияние могут оказывать также зависимость физико-механических характеристик от температуры и ползучесть, которые здесь не учитывались. Однако с. качественной стороны полученные результаты можно считать достоверными. [c.231]

Коэффициенты податливости — Определение 135 — 137 [c.436]

Фермы сварные — Конструирование и расчет 55, 56, 65 Фибра — Коэффициенты трения 20, 26, 37 фланцевые соединения — Коэффициенты податливости — Определение 136 [c.439]

D = 100 мм. При определении коэффициента податливости болта считать его диаметр постоянным d — 20 мм и расчетную длину равной I. [c.79]

Основные методы вычисления КИН можно разделить на следующие прямой метод, метод линейного интегрирования и метод податливости. Прямой метод вычисления КИН наиболее очевиден и основывается на том факте, что распределение напряжений или перемещений вблизи вершины трещины описывается зависимостями, однозначно связанными с КИН. Зная распределение напряжений или перемещений вблизи вершины трещины, можно определить величину КИН. Как показывают расчеты, для вычисления КИН этим методом нужна очень мелкая сетка К 5, что приводит к большим потребностям в оперативной памяти и времени счета на ЭВМ [270, 294, 299, 432]. К прямым методам можно отнести также методы, в которых используется специальный элемент, учитывающий вид особенности напряжений в вершине трещины [291]. В этом случае количество КЭ, необходимое для определения КИН, значительно сокращается. [c.195]

Метод податливости [270, 432] или энергетический метод основан на вычислении потенциальной энергии тела при двух длинах трещины и определения КИН по уравнению [c.195]

При моделировании трещины КЭ высокой податливости возникает вопрос о точности определения интенсивности высвобождения упругой энергии G. В работах [202, 204] приведены рекомендации по дискретизации полости трещины КЭ в зависимости от ее длины. Там же проведены сопоставления численных результатов расчета G с аналитическими зависимостями. Показано, что разработанный метод дает весьма удовлетворительную точность расчетов погрешность при численном расчете G не превышала 3 %. [c.204]

Поскольку при изменении режима резания сила резания изменяется, а жесткость системы остается прежней, то меняется значение отжатия. Поэтому при определении погрешностей удобней пользоваться величиной, обратной жесткости, — податливостью (О, т. е. (О = [c.63]

При определении податливости деталей стыка предполагают, что деформации распространяются по так называемым конусам давления (рис. 4.11) [c.59]

При установке подшипников в упругой консольной втулке (вид 6) нагрузки распределяются более определенно. Радиальную нагрузку несет правый подшипник, расположенный в узле жесткости, осевую — левый подшипник, разгруженный от радиальных сил ввиду податливости втулки. [c.525]

Здесь f = f x) представляет собой некоторое поле, например поле напряжений, которое должно быть допустимым в том смысле, что оно должно удовлетворять некоторым дифференциальным уравнениям и условиям непрерывности. Через / г обозначен некоторый положительно определенный функционал от г, причем интегрирование распространяется на объем V тела В. Минимум в (3.29) достигается при г = г, где г есть действительное поле, вызванное в В заданными поверхностными нагрузками на Sj. Если, например, С представляет собой упругую податливость тела В, то г есть произвольное кинематически допустимое поле деформаций, а f (г) — соответствующая удельная энергия деформаций. [c.34]

Для того чтобы при изнашивании не требовалось слишком частого регулирования гаек, нажимные механизмы должны иметь определенную податливость. Иногда для увеличения общей податливости системы применяют тарельчатые пружины. Нажимные механизмы должны обеспечивать равномерное распределение давления как по ширине поверхности трения, так и по окружности. [c.446]

Определение модуля упругости и параметров ядра можно осуществить путем сравнения экспериментальных кривых податливости [c.236]

Используя положительную определенность тензора модулей податливости М, без труда доказываем, что функционал (5.318) строго выпуклый и коэрцитивный на La ( ), следовательно, реше-Н1 0 задачи минимизации функционала J (х) на М существует и единственно. [c.285]

Между константами податливости и жесткости в зависимости от симметрии кристалла имеется определенная форма соотношения. Так, для всех классов кубической сингонии [c.127]

Из формулы для определения коэффициента динамичности видно, что с увеличением А1 ( т.е. уменьшением жесткости стержня) Ад уменьшается. Поэтому в технике для смягчения ударов применяют пружины и рессоры — детали, имеющие малую жесткость (большую податливость). [c.288]

Фиксированное положение конструкций в пространстве обеспечивается их связями с неподвижными телами. Реальные связи между объектами имеют обычно достаточно сложное конструкционное решение и обладают определенной деформативностью или, как принято говорить, податливостью. Учет этих обстоятельств значительно осложняет анализ поведения конструкций под нагрузкой, а потому в обычных инженерных расчетах используют понятия идеальных связей, когда пренебрегают податливостью. [c.13]

Мы будем предполагать, что все корни уравнения (6.1.7) различны. Действительно, корни могут быть равными только тогда, когда коэффициенты податливости и массы грузов принимают совершенно определенные значения достаточно немного изменить массу одного из грузов или жесткость какого-либо элемента системы, как корни станут различными. Таким образом, случай равных корней не может представлять каких-либо качественных особенностей, и нам нет необходимости на нем останавливаться. [c.179]

I и у - не главные. Если бы образец был вырезан вдоль волокон, то при его растяжении по оси х никаких перекосов не возникало бы, и главные оси напряженного и деформированного состояний совпадали бы. А это означает, что некоторые из коэффициентов податливости при таком выборе осей обращаются в нуль. Значит, при определении коэффициентов [c.338]

Рис. III.II. К расчету фланцевого соединения сварно-литых спиральных камер а — схема нагружения контактирующих фланцев б — к определению коэффициентов податливости фланцев и болтов

Для типовых звеньев (зубчатых колес, цилиндрических и призматических стержней и др.) и отдельных их частей (шарикоподшипников, резьбовых соединений и т. п.) имеются справочные данные, в которых содержатся формулы для определения коэффициентов жесткости или же возможные диапазоны их изменения. Иногда вместо коэффициента жесткости указывается обратная величина, называемая коэффициентом податливости. [c.231]

Примером расчетной формулы, полученной из экспериментов, может служить формула для определения податливости резьбового соединенна [c.232]

Для определения этого коэффициента сперва находим коэффициент податливости по формуле (12.16) [c.235]

После, определения приведенного коэффициента податливости можно найти приведенный коэффициент жесткости [c.235]

Если расположение волокон материала в типичном объеме подчиняется определенному геометрическому закону или известны характеристики его случайного поля, то вычисление средних значений компонент матрицы жесткости (или податливости) материала не представляет труда. Их усреднение по типичному объему АУ осуществляется как среднее интегральное [c.54]

Расчет под действием поперечной силы 128 --длинные — Коэффициенты податливости — Определение 135 — 137 --для тфепления плит на жестком основании — Расчет 140 --для крепления плит на упругом основании — Расчет 138, 139 [c.427]

Анализ базируется на предположении, что колебания совершаются в результате воздействия малого линейного динамического поля при наличии предварительного напряжения, вызванного температурой. Частотное уравнение рассматриваемого типа колебаний может быть выражено в виде частот отдельных материальных точек пластины, не зависящих от температуры. На эту возможность было указано в работе [78]. Частотное уравнение имеет один и тот же внд при использовании обоих указанных способов описания температурных коэффищ1ентов. Используя относительные координаты получим, что значения плотности и резонансной частоты, которые обусловливают размеры пластины, не зависят от температуры, причем температурные коэффициенты коэффициентов жесткости и податливости, определенные вторым способом, отличаются от эффективных температурных коэффициентов констант упругости, полученных первым способом. [c.149]

Определение податливости болта и деталей. В простейшем случае при болтах пс гояпного сечения и однородных деталях (рис. 1.26) [c.34]

Анализ субкритического развития трещины начинается с определения момента ее старта, который контролируется параметром Ji . Существуют различные методы испытаний для определения he. Прямые методы разности потенциалов, разгрузки, акустической эмиссии позволяют с помощью одного образца непосредственно фиксировать момент старта трещины и величину бхс, далее посредством пересчета определять he [134, 135, 219]. Недостатки этих методов заключаются в том, что приходится использовать довольно сложное оборудование кроме того, имеются материалы, у которых трудно дифференцировать изменение податливости образца, обусловленное текучестью или стартом трещины [13. Косвенные методы (испытания по ГОСТ 25.508—85 [143], ASTM Е399—74 [419], методы Гриффитса [330], Бигли—Лэндеса [350]) определения he требуют испытаний нескольких образцов с различными уровнями нагружения. В результате этих испытаний строится /н-кривая. Далее путем графических построений определяется величина he. [c.260]

Определение динамической податливости системы по информации о собственных частотах, величине жесткости и декрементах колебаний. Динамическая податливость позволяет оценить запас устойчивости и параметры обратной связи замк- [c.16]

Рассмотрим определение жесткости зубчатого передаточного механизма (рис. 23.3). При зафиксированном положении звена 4 и приложении к колесу / момента М из-за деформации всех звеньев и пар этой кинематической цепи оно повернется на угол ф. Тогда жесткость механизма составит См = М/ф. Определяя угловые деформации (податливости) каждого из упругих соединений и приводя их к колесу 1, получтш [c.295]

Феноменологическое исследование механических свойств композиционных материалов может быть проведено двумя путями. Первый основан на рассмотрении армирующего материала как конструкции и учитывает реальную структуру композиции. В этом случае задача состоит в установлении зависимостей между усредненными напряжениями и деформациями. Второй путь основан на рассмотрении армированных материалов как квазноднородных сред и использовании традиционных для механики твердых деформируемых тел средств и методов их описания. Краткая схема аналитического расчета упругих констант композиционного материала методом разложения тензоров жесткости и податливости в ряд по объемным коэффициентам армирования приведена в монографии [60, 83]. Установлено, что при малом содержании арматуры можно ограничиться решением задачи для отдельного волокна, находящегося в бесконечной по объему матрице. Однако такой подход заведомо приводит к грубым погрешностям при расчете упругих характеристик пространственно армированных материалов, объем которых заполнен арматурой на 40—70 %. К тому же следует учесть, что пространственное расположение волокон в этих материалах приводит к росту трудностей при решении задачи теории упругости по определению напряженно-деформированного состояния в многосвязанной области матрица—волокно. Коэффициент армирования при этом входит в расчетные выражения нелинейно, что приводит к очередным трудностям реализации метода разложения упругих констант материала по концентрациям его компонентов. [c.55]

Таким образом в случае плоской деформации процедура усреднения компонент жесткости слоев композиционного материала с абсолютной точностью позволяет определить эффективные жесткости Оц ( , / 1,2) в плоскости лишь для косоугольной равновесной структуры материала. Отметим также, что эти компоненты равны соответственно компонентам жесткости слоя, определенным при повороте системы осей упругой симметрии слоя на угол 0 вокруг оси 3. Однако технические упругие константы — модуль Юнга и коэффициент Пуассона — композиционного материала и отдельного слоя имеют различия, так как отличаются их компоненты податливости, полученные обращением матриц различных порядков. В плоской задаче для равновесного косоугольного армированного композиционного материала обращается матрица жесткости второго порядка, соответствующая ортотроп ному материалу, а для отдельного слоя, повернутого на угол 0, обращается матрица жесткости (при ез — О) третьего, порядка, соответствующая моноклинной симметрии материала. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...