Перемещения и силы в зоне контакта

Перемещения и силы в зоне контакта [c.11]

Гл. 1. Перемещения и силы в зоне контакта [c.14]

Задача решается на модели МН-7. Достаточно моделировать упрощенную систему, рассматривая только первые две гармоники колебания балки [32] Набор нелинейной зависимости силы и относительного перемещения груза и балки в зоне контакта производят потенциометром нелинейного блока модели. Масштабные и передаточные коэффициенты модели выбирают по максимально допускаемому напряжению на выходах операционных усилителей моделей и так, чтобы процесс мог быть зарегистрирован самопишущим прибором модели (с частотой до [c.600]

Уравнения типа (7.3) — (7.6) получаются, если решение для перемещений и деформаций оболочки от неизвестных реакций на линиях контакта оболочки записать с помощью функций Грина, выделив предварительно особые, обращающиеся в бесконечность при а=ао части функций Грина, как это сделано в разд. 7.4 предыдущей главы. К уравнению типа (7.3), например, приводится задача определения касательной реакции в цилиндрической оболочке, подкрепленной вдоль отрезка образующей абсолютно жестким на растяжение и абсолютно податливым на изгиб ребром или системой таких ребер, расположенных с постоянным шагом по окружности и одинаковых между собой. Уравнение типа (7.4) определяет окружные касательные реакции в описанных выше ребрах, но присоединенных по отрезкам окружности попер ч ого сечения оболочки (если не учитывать нормальные реакции). Уравнение типа (7.5) служит для определения нормальных реакций в цилиндрической оболочке, сдавливаемой вдоль отрезков образующих одинаковыми жесткими штампами,,, контактируемая кромка, которых -искривлена, не имеет острых углов, не приварена к оболочке и трение в зоне контакта отсутствует. Все штампы нагружены одинаковыми силами и расположены с постоянным шагом в окружном направлении. В этом случае искомой является не только реакция q штампа, но и величина зоны контакта р. Уравнение (7.6) будет Иметь место, если определяется нормальная реакция жестких штампов, таких же, как при рассмотрении уравнения (7.5), но присоединенных по отрезкам дуги окружности поперечного сечения с постоянным шагом. [c.289]

Механический КПД характеризует потери на трение в подвижных деталях насоса. При относительном перемещении соприкасающихся поверхностей в зоне их контакта всегда возникает сила трения, которая направлена в сторону, противоположную движению. Эта сила расходуется на деформацию поверхностного слоя, пластическое оттеснение и на преодоление межмолекулярных связей соприкасающихся поверхностей. [c.157]

Помимо указанных усилий на стыке пластин будут действовать контактные давления (напряжения) qa(r) после затяжки и q(r) при действии силы Р, зависящие от перемещений сопряженных точек пластинок в зоне контакта в результате общих (изгибных и сдвиговых) и местных деформаций. [c.96]

Все процессы, возникающие в зоне контакта, зависят от величины и характера приложения сил, направленных нормально к поверхности трения, и тангенциальных усилий, возникающих при перемещении трущихся тел. Поэтому необходимы.м условием разрабатываемой методики и машины должно быть сохранение постоянства площади контакта и возможности проведения исследований в широком диапазоне постепенных изменений нормальной нагрузки в пределах одного опыта с уче- [c.215]

ЯВЛЕНИЯ <гальваномагнитные — явления, вызванные действием магнитного поля на электрические свойства твердых проводников, по которым течет электрический ток капиллярные— явления, обусловленные смачиванием и поверхностной энергией на границе фаз на уровне межмолекулярных сил контактные — электрические явления, возникающие в зоне контакта металлов или полупроводников переноса — необратимые процессы, приводящие к пространственному перемещению массы, энергии и т. п., возникающие вследствие действия внешних силовых полей или наличия пространственных неоднородностей состава, температуры) [c.303]

Выполнение неравенства (V.5) возможно лишь при догружении оболочки контактным давлением, поэтому возникает задача об отыскании такого значения параметра нагружения конструкции, превышение которого ведет к потере устойчивости процесса нагружения. Для того чтобы пояснить это положение рассмотрим в качестве примера задачу о потере устойчивости кольца, под действием сжимающего его одностороннего кругового основания. В основном (осесимметричном) состоянии равновесия контактное давление, действующее на кольцо, qk — с W — а) i , причем а<0 ш — а>0 1 з 1в силу осевой симметрии. Подчеркнем, что величина w — а имеет конечное значение, поэтому бесконечно малые отклонения бш(Р) от радиального перемещения w не могут привести к отрыву кольца от основания и, как показано выше, зоны контакта в смежном и основном состояниях совпадают. Если отбросить условие (V.5), получим критическую нагрузку для кольца, спаянного с основанием в зоне контакта, возникшей в докритическом состоянии. Такой подход отвечает задаче о потере устойчивости состояния равновесия. [c.81]

Анализ результатов числовых расчетов, позволяет сделать следующие важные выводы, часть из которых приведена выше 1) при заданной силе Р перемещение штампа 5 практически не зависит от коэффициента трения /i, но существенно зависит от коэффициента Пуассона щ 2) при /i / О и при малых значениях коэффициента Пуассона ь> при X > О поверхность слоя z — h вне области контакта в некоторой ее окрестности выше, чем в симметричных точках при ж < О, при этом с уменьшением h перемещение поверхности в отрицательном направлении оси 2 при ж > О уменьшается и, начиная с некоторого значения h, происходит подъем поверхности выше плоскости z = h 3) при /i 7 О и больших значениях v картина деформации поверхности меняется на противоположную, а именно, при ж < О поверхность вне штампа выше, чем при ж > О, при этом с уменьшением h перемещение в отрицательном направлении оси г уменьшается и также происходит подъем поверхности, начиная с некоторого /г. Такая асимметрия в перемещении точек поверхности увеличивается с увеличением коэффициента трения /х 4) при /х / О и малых u зона контакта, как показывают расчеты, смещается в противоположном направлении действия касательной силы Г, а при больших зона контакта смещается в направлении действия силы Т. [c.262]

Подчеркнем, что, как утверждалось выше, при произвольных напряжениях а( ) и т( ) выражениям (5.9) и (5.10) не соответствуют действительные перемещения точек оболочки, поскольку уравнение неразрывности деформаций (5.8) будет нарушено. Однако если эти выражения в силу условий (5.11) отождествить с действительными перемещениями граничных точек упругого шара, то тем самым будет наложено ограничение на контактные напряжения a(fl ), т(А ) и в определенном смысле будет удовлетворено уравнение неразрывности (совместимости) деформаций оболочки. В конечном итоге можно считать, что последнее уравнение вследствие указанной трактовки условий контакта (5.11) окажется нарушенным в меньшей степени. Придерживаясь этой точки зрения, примем такую постановку задачи, когда выражения (5.9) и (5.10), определяемые по безмоментной теории тонкой сферической оболочки, в силу условий (5.11) в зоне контакта отождествляются с действительными перемещениями граничной поверхности упругого весомого шара. [c.324]

Особенности трения манжет быстровращающихся валов заключаются в следующем а) объемно-механическая, составляющая силы трения существенно выше поверхностно-адгезионной б) площадь поверхности номинального контакта изменяется по линейному закону с ростом давления жидкости, а также вследствие износа в) наблюдается существенный рост температуры в зоне контакта г) неравномерное распределение нагрузки по периметру манжеты, ширине контакта и во времени д) неустановившиеся процессы составляют заметную долю всего времени работы е) эластичный элемент манжеты имеет возможность перемещения по нормали к поверхности и испытывает виброколебания, передающиеся от других узлов машины. [c.249]

Выражения, определяющие перемещения как в свободной части кольца, так и в зоне контакта, сохраняют свою силу. [c.44]

В период запуска агрегата осевое перемещение плавающего кольца 2 в сторону колеса 4 ограничено опорной поверхностью, фиксирующей гайки 3. При работе плавающее кольцо 2 торцем прижимается давлением жидкости (см. эпюру давления) к поверхности опорного кольца 1. Наличие пленки жидкости в зоне контакта поверхностей колец 1 и 2 улучшает их работоспособность и зависит от параметров рабочей жидкости и соотношения сил давлений на поверхностях кольца 2. Для нормальной работы уплотнения плавающее кольцо разгружают от сил давления, выполняя в нем отверстия, скосы, проточки и т.п. Изменяя форму плавающего кольца, уплотняющую щель, можно выполнить по его наружной поверхности (рис. 10.35, в). [c.238]

Электромеханическое упрочнение. Данная обработка выполняется на токарно-винторезном станке. При вращении детали и перемещении инструмента с пластинкой из твердого сплава в зону контакта подводят электрический ток силой 350... 1300 А и напряжением [c.81]

Известно, что для тел сложной формы и со сложным характером нагружения наиболее целесообразной является итерационная схема решения контактных задач, предусматривающая использование одного из численных методов, например вариационно-разностного, или метода конечных элементов. В данном случае связь между нагрузками и перемещениями на каждом шаге итерации находилась при помощи метода конечных элементов, который позволил при расчете учесть особенности геометрии диска, наличие сил трения в зоне контакта пальцев с диском, возможную геометрическую нелинейность, связанную с большими перемещениями, и некоторые другие особенности. При решении задачи использовались четырехугольные изопараметрические элементы, позволившие сравнительно просто осуществить автоматизированную подготовку исходной информации и несколько уменьшить ширину ленты глобальной матрицы жесткости, что весьма существенно в условиях дефицита оперативной памяти вычислительной машины. Не останавливаясь на подробностях способа нахождения связи между нагрузками и перемещениями, который в принципе уже описан ранее, изложим непосредственно метод нахождения контактных напряжений на контурах отверстий упругого диска. [c.76]

В большинстве контактных задач краевые условия задаются в напряжениях (силах) на свободных поверхностях (вне зоны контакта, где перемещения обычно неизвестны, и решение задач в этом случае удобно выполнять в напряжениях (силах). [c.10]

В ЭТОМ соотношении / — номер зоны контакта (/=1, 2,. .., т рис. 9,1, а) Qj и aj+i — границы /-Й зоны контакта Ki , ) — функция Грина, показывает перемещение точек контакта в сечении z = от единичной радиальной силы, приложенной в сечении [c.163]

Поскольку при начальном точечном контакте нормальное радиальное напряжение изменяет знак при перемещении от центра контакта, а при начальном линейном контакте и наличии тангенциальной силы существуют зоны всестороннего сжатия и растяжения, то при качении (со скольжением или без него) циклические напряжения в общем являются знакопеременными с превалированием по абсолютной величине напряжений сжатия. [c.245]

Основной особенностью полученного выше решения задачи является концентрация реакции на концах зоны контакта, где, вообще говоря, в составе реакции появляются сосредоточенные силы, а распределенная реакция, определяемая в общем случае соотношением (5.2), не обязательно обращается в нуль на концах зоны контакта. Все это является следствием использования теории пластин, построенной на гипотезах Кирхгофа, и иногда трактуется как серьезный порок теории в данном классе задач. С другой стороны, теория Кирхгофа является простейшей и ее применение весьма заманчиво.- Достоинство и недостатки этой теории могут быть оцене- ны лишь в сравнении с уточненными теориями или с решениями идентичных контактных задач на основе уравнений теории упругости. Это будет сделано в следующих разделах на примере рассмотренной выше простейшей задачи. Сейчас же только отметим, что считать пороком теории Кирхгофа тот лишь факт, что она приводит к странным поведениям в реакциях, еще недостаточно. Действительно, в ряде случа ев реакцию следует рассматривать как промежуточный математический объект, используемый при определении напряжений и перемещений. [c.215]

Для начального момента времени без учета трения зона контакта определилась с точностью до элемента за четыре итерации. В контакте осталось только два конечных элемента. Распределение контактного давления показано на рис. 49 кривой 1. Контур деформированного сечения в увеличенном масштабе дан штриховой кривой иа рис. 48. Расчет ползучести по изохронной кривой для t = 250 ч без учета трения показал, что зона контакта и распределения контактного давления практически не изменилась, хотя перемещения значительно увеличились. Контур деформированного состояния для этого момента времени дан на рис. 48 сплошной кривой. Вследствие неравноценного воздействия центробежных сил и осевой нагрузки на элементы конструкции относительное проскальзывание деталей возросло почти в 2 раза. При учете сухого трения (/тр = 0,3) картина деформирования изменилась. Перемещения верхней детали несколько уменьшились, в то время как на нижнюю плиту увеличились растягиваю. [c.148]

Особенность круглых резиновых колец состоит в том, что они создают высокую удельную нагрузку на уплотняемую поверхность, значительно превосходящую нагрузку на уплотнительную кромку, например, у манжет. Сила, с которой кромка манжеты прижимается к поверхности уплотняемого вала, составляет от 0,9 до 1,2 н см, а у круглых колец из резины В-14 с диаметром поперечного сечения 3,6 мм при сжатии 14% —20— 25 н1см. В 20 раз более высокое давление на контактную поверхность обеспечивает высокую герметичность уплотнения, но сопровождается значительными потерями на трение. Высокая герметичность уплотнений с резиновыми кольцами затрудняет смазку поверхности контакта. Особенно затруднена смазка при уплотнении валов, так как в этом случае нет осевых перемещений и смазка в зону трения принудительно не поступает. Плохая смазка поверхности трения в сочетании с высокой скоростью скольжения и большим нормальным давлением приводит к перегреву колец. В связи с этим круглые кольца, если они установлены под прямым углом к уплотняемой поверхности, могут длительно работать либо при очень малых скоростях скольжения, либо при сжатии диаметра поперечного сечения не более чем на 5—6%. Однако малое сжатие требует применения жестких допусков на изготовление деталей уплотнительного узла при этом не гарантируется герметичность при пониженных температурах. [c.93]

Уменьшение осевого усилия объясняется нарушением фрикционных связей, возникающих между контактирующими поверхностями штока и набивки при затяжке сальника. Чем больше усилие затяжки, тем больше фактическая площадь контакта и боковое давление, а следовательно, число и прочность фрикционньж связей. При разрушении фрикционных связей в зоне контакта, вызванном перемещением штока, имеющиеся незначительные пустоты тотчас же заполняются материалом набивки, находящейся в напряженном состоянии. Вследствие этого напряжение в набивке уменьшается, а следовательно, уменьшается и величина осевой и боковой сил, а также силы трения, действующих в сальнике. При этом снижается и герметичность сальника. Поэтому, например, для создания [c.42]

Пьезоэлскцзический эффект используют также для управления связью элементов кинематической пары в зоне контакта при ее внешнем нагружении. Радиальные и касательные колебания приводят к изменению коэффициента трения и обеспечивают, например, движение в заданном направлении при произвольном действии внешних сил. Такие кинематические пары называют виброопорами. Вибродвигатели позволяют осуществлять перемещения с высокой точностью, но при небольших силах. [c.570]

Способ учета условий 1—6 не зависит от вида внешней нагрузки, однако при переходе с одного режима нагрузки на другой, а также при возрастании или снижении внешней нагрузки в заданном режиме возможно изменение этих условий, что приводит к нелинейной зависимости напряжений и перемещений в конструкции от внешней нагрузки. Так, в процессе деформации возможно уменьшение или полное выбирание зазоров (условия 1, 2) изменение осрвых усилий (или внутреннего давления) приводит к изменению сил трения и условий проскальзывания (условия 3, 4). При значительных взаимнъгх угловых перемещениях в зонах контакта возможно частичное раскрытие стыков (условие 5). В процессе затяга шпи- [c.89]

Отметим, что в выражении для прогиба в зоне контакта, который определяется через реакцию (5.22) из соотношения (5.21), имеется два произвола перемещение штампа Д и величина зоны контакта р. Общее решение для прогиба вне зоны контакта будет содержать четыре произвола. Эти ш есть произволов позволяют удовлетворить четырем условиям стыковки (для прогиба, угла поворота, момента и поперечной силы) и двум граничным условиям на краю пластины х=1. При этом получим соотношение между силой Р, прижимающей штамп, и величиной зоны контакта р, а также между перемещением Д и, р. Олуская выкладки, аналогичные проделанным в предыдущем разделе, для свободно опертой пластины получим [c.224]

Представляет интерес учет влияния силы трения, возникающей в зоне контакта, на НДС оболочки и перемещение штампа. Считаем, что модуль ее интенсивности — = q y, а знак определяется функцией X = sign (ы — ы ), где щ и 8 — меридиональные перемещения соприкасающихся поверхностей штампа и оболочки. Произведение уХ обозначим через у. [c.46]

Существует еще одна группа методов решения контактной задачи МКЭ, где условия взаимодействия между телами моделируются с помощью соотношений физически нелинейных задач механики твердого тела. Первыми работами, в которых механика контакта рассматривалась по аналогии с пластическим течением, явились исследования Р. Михайловского, 3. Мроза и В. Фридриксона. В работе [253] соотношения между силами и перемещениями в зоне контакта представлены в виде ассоциированного и неассоциированного законов скольжения. Несколько иной подход продемонстрирован в работах [242, 243], где использована аналогия между законами пластического течения и законами движения жестких или упругих блоков с сухим трением. Дальнейшее развитие этого направления представлено в работах А. Г. Кузьменко [104, 105], где проводится аналогия механики контактной среды с законами пластичности и ползучести. Достоинства такого подхода особенно ярко проявляются при решении упругопластических контактных задач. [c.11]

В теме Связи и их уравнения следует дать характеристику неидеальных связей, при этом обратить внимание на тот важнейший и фундаментальный факт, что при трении обязательно имеет место деформа ция зоны фрикционного контакта. Особенно наглядно это проявляется при скольжении твердых тел по грунтам и другим дисперсным средам, по полимерам, при прокатке, уплотнении, перемепшвании и других технологических процессах. Так как в общем случае при скольжении имеет место перемещение определенных масс в зоне фрикционного контакта, не учитывать этот важнейший факт никоим образом нельзя. Поэтому рекомендуется рассмотреть случай движения твердого тела по деформируемому основанию с учетом реологии фрикционного контакта и перемещения совместно с твердым телом масс переменного состава менее прочного контртела. Удобно это изложить в дополнительных вопросах динамики в теме Механика тела переменной массы , в которой дать вывод дифференциального уравнения движения твердого тела с учетом нестационарных процессов в зоне фрикционного контакта [ 7]. Рассмотрение этого дифференциального уравнения в общем случае позволяет проиллюстрировать методы снижения сил трения. [c.97]

Система СПИД во время обработки находится под воздействием многих сил и моментов. Из всех сил, действующих в системе СПИД во время обработки, наибольшее влияние на упругие перемещения оказывают силы резания Р, силы инерции, масса заготовки и снлй Р , действующая в том случае, если вращение заготовке передается односторонним поводком. Вектор силы резания действует в зоне контакта инструментале заготовкой. Условимся считать, что точка приложения силы Р совпадает с вершиной режущего инструмента. [c.114]

Процессы изнашивания протекают в местах фактического контакта трущихся поверхностей деталей при их относительном перемещении. Нормальные и тангенциальные силы, действующие в этих местах, вызывают упругопластические деформации микрообъемов материала. Многократное их повторение приводит к усталостному разрушению поверхностных слоев, а при соответствующей конфигурации микровыступов происходит микрорезание (рис. 24), т. е. отделение микростружки при однократном взаимодействии. Интенсивность процессов упругопластического деформирования и микрорезания возрастает при наличии в зоне контакта абразивных частиц с твердостью, превышающей твердость материала соприкасающихся деталей. Под действием нормальных и [c.74]

Трение скольжения. Если тангенциальная сила, лежащая в плоскости соприкосновения двух тел, недостаточна для скольжения одного тела относит, другого, то возникающая сила Т. наз. н е-полной силой Т. она вызвана малыми ( микрона) частично обратимыми перемещениями в зоне контакта, величина к-рых пропорциональна приложенной силе и изменяется с увеличением последней от О до нек-рого максим, значения, наз. сило й трения покоя. После того как внешняя сила превысит критич. значение, при к-ром сила Т. пе достигает ее величины, возникает скольжение. Нри этом имеют место необратимые относит, перемещения, величина к-рых не зависит от тангенциальной сплы. Эта сила Т. наз. силой трения движения. [c.198]

При уплотнении материала вибрированием масса вибратора приводится в состояние колебательных движений. Вслед за вибратором за счет его кинетической энергии вводятся в состояние колебательных движений и расположенные в зоне его действия частицы уплотняемого материала, поэтому они оказываются под воздействием инерционных сил. Величина этих сил пропорциональна массам частиц. Так как последние не одинаковы, то за счет разности в силах инерции в местах контактов частиц возникают напряжения. До известных пределов эти напряжения будут уравновешиваться силами сцепления и внутреннего трения материала, а в грунтах — и прочностью связующих пленок. После превышения этих пределов возникнут взаимоперемещения частиц. Те силы, с которыми частицы отрываются друг от друга, пропорциональны инерционным силам, поэтому они определяются не только разностью масс соседних частиц, но также и теми ускорениями, которые развиваются при колебательных движениях. Таким образом, относительное перемещение частиц наступит тем скорее, чем больше будет разница в массах отдельных частиц, составляющих материал, и чем слабее будут силы связей между частицами. Поэтому вибрирование применимо к уплотнению материалов, состоящих из частиц разных размеров со слабыми связями между ними. К таким материалам относятся несвязные и малосвязные грунты и бетонные смеси. Последние особенно хорошо уплотняются вибрированием, так как обладают ярко выраженными тиксотропными свойствами, в результате чего при встряхивании они приобретают свойства жидкости. [c.247]

В работе Морлэнда [76] в рамках плоского напряженного состояния рассмотрена задача о качении жесткого цилиндра с постоянной скоростью по однородному изотропному вязкоупругому полупространству. Скорость качения полагалась достаточно малой, так что инерционные эффекты не учитывались кроме того, касательные силы на поверхности контакта считались отсутствующими и, таким образом, контактная деформация была обусловлена лишь распределением нормального давления. Длина линии контакта полагалась малой по сравнению с диаметром движущегося цилиндра. Выведены интегральные выражения для перемещений и напряжений в вязкоупругом полупространстве. Математически задача свелась к совместному решению двух пар двойных интегральных уравнений относительно некоторых вспомогательных функций с ядрами, содержащими косинус и синус. Решение этих уравнений осуществлялось путем разложения искомых вспомогательных функций в бесконечные ряды по функциям Бесселя, в то время как для определения коэффициентов ряда требовалось решить бесконечную систему алгебраических уравнений. Если использована связь искомой функции контактного давления с найденными вспомогательными функциями и учтено, что распределение давления не имеет особенностей на краях контактной зоны, то окончательный вид распределения контактного давления представим тригонометрическими рядами. Полученные теоретические результаты проиллюстрированы числовым примером, когда реологические свойства полупространства характеризуются одним временем ретордации. Расчеты дают картину несимметричного распределения нормального давления, являющегося следствием влияния фактора времени. [c.402]

Механическое сопротивление, возникающее в плоскости касания двух соприкасающихся тел при их относительном премещении, называется внешним трением, или просто трением. Сила сопротивления Ff, действующая на данное тело и направленная противоположно относительному его перемещению, называется стой трения. Если составляющая приложенной к телу силы, параллельная плоскости соприкосновения двух тел, недостаточна для того, чтобы вызвать скольжение данного тела относительно другого, то возникающая сила трения называется неполной силой трения. Эта сила вызвана малыми ( 1 мкм) частично обратимыми перемещениями в зоне контакта, величина которых пропорциональна приложенной силе и изменяется с увеличением последней от нуля до некоторого максимального значения, называемого стой трения покоя Ffn или силой сцепления-, такие перемещения называются предварительными смещениями. [c.189]

Управляемые вибропары. Второй путь построения много подвижных приводов манипуляторов — использование вибродвигателя в виде кинематической пары, одно звено или оба звена которой выполнены из пьезоактивного материала и обеспечивают возбуждение требуемого вибрационного поля в зоне контакта этих звеньев. В рассматриваемой вибропаре могут быть созданы управляемые силы или моменты, приводящие к взаимному перемещению звеньев пары по соответствующей координате. [c.47]

Допустим, что оба тела прижаты друг к другу силой Р, направленной по нормали к общей касательной плоскости, тогда вблизи точки О тела будут соприкасаться по некоторой поверхности. Проекцию этой поверхности на плоскость Ох х . назовем зоной контакта. Точки, достаточно удаленные от зоны контакта, в результате сжатия сблизятся на одну и ту же заранее неизвестную величину а. Обозначим — перемещения точек соприкасающихся поверхностей, лежащих на одной нормали к плоскости Oxixi, тогда при сжатии расстояние между этими точками уменьшится на величину a — (u ul). [c.297]

В работе (5] была предложена матричная форма метода начальных параметров для расчета упругих перемещений, усилий и напряжений в различных корпусах и сосудах, рассматриваемых как многократно статически неопределимые системы из элементов оболочек, пластин, кольцевых деталей, стержней, и были показаны преимущества этого метода ири расчете на ЭВМ. В работе [6] метод был развит применительно к различным типовым особенностям взаимодействия элементов и узлов таких конструкций, которые могут быть представлены как разрывные особенности или оазоывные сопряжения элементов. Примерами таких типовых особенностей являются контактные сопряжения фланцевых разъемных соединений, для которых неизвестны взаимные повороты и контактные моменты, зависящие от местной податливости зон контакта, величины радиальных проскальзываний и поперечных усилий, в свою очередь зависящих от сил трения в этих зонах и упругости шпилек фланцевых соединений. Разрывные особенности не только увеличивают число неизвестных величин, но и существенно усложняют применение для рассматриваемых статически неопределимых задач известных методов строительной механики, включая матричные, наиболее компактные и удобные при использовании ЭВМ. [c.76]

Распределения прогиба, меридиональных перемещений и изгибающего момента, найденные предложенным метолом, совпадают с данными работы 1169]. Однако распределения контактного давления у края зоны контакта отличаются. В.место большого конечного значения (штриховая линия [1691) получен всплеск, причем на краю зоны со имеем = 0. Интегральные характеристики Мц М , Ni, близки к результатам [1691, поскольку радиальная сосредоточенная сила, статически эквивалентная всплеску контактного давления, в обоих расчетах оишакова. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...