Усилие тангенциальное

Солнечная шестерня, сателлиты и эпицикл в модели рассматриваются как твердые тела, соединенные пружинами С)., имитирующими жесткости зацепления зубьев, расположенными по линиям зацеплений. Водило — также твердое тело, закрепленное в упругих опорах. Сателлиты в водиле установлены упруго, на пружинах, учитывающих поперечную податливость осей сателлитов, одна из пружин направлена по линии действия передаваемого на водило статического усилия (тангенциально), а вторая — перпендикулярно к ней (радиально). [c.132]

Обозначения Hi, Не, Нз — накатной инструмент 3 — заготовка — усилие осевой подачи заготовки — усилие тангенциальной подачи. [c.313]

Усилие тангенциальное — Учет 159 Ускорение мгновенное угловое 44 [c.351]

Усилия тангенциальные в срединной поверхности 455 [c.555]

Усилие — тангенциальная составляющая, направленная вертикально. По величине этого усилия определяется мощность электродвигателя для вращения круга. [c.324]

Условие же того, что пластинка имеет возможность свободно поворачиваться около этих осей, означает равенство нулю тангенциальной составляющей моментов усилий, действующих, на краю. Учитывая, что [c.82]

При расчете оболочек по моментной теории полагают, что нормальные и касательные напряжения неодинаковы по толщине оболочки h, а поэтому в ее сечениях возникают тангенциальные силы Na, л э, 5 =S —S, поперечные силы Q<, и Qp, изгибающие моменты Ма н и крутящие моменты =М а =н (рис. 94 все усилия отнесены к единице длины нормального сечения). [c.231]

Тангенциальные усилия выражаются через скалярную функцию напряжений ф(а, р) по формулам [c.252]

Для получения тангенциальных усилий служат формулы (7.92), для остальных усилий — формулы (7.40) и (7.89) тангенциальные перемещения определяют из первых трех уравнений (7.89). [c.253]

Тангенциальные усилия определяют по формулам [c.256]

Заменив в первых трех уравнениях (а) тангенциальные деформации — V, ер, усилиями Nr, Л р, 5 согласно формулам (7.40), а последние и нормальное перемещение —по формулам (7.107) и (е), получим для каждого члена разложения при т три, а при т — 0 два уравнения относительно тангенциальных перемещений, значения которых найдем, решив уравнения при т = 0 [c.290]

Пример 6.4.2. Определим изменение нормального и осевого усилий при тангенциальном вдуве в поток, обтекающий пластину I со щитком 2, установленным под углом Р = 30° (рис. 6.4.4). [c.410]

Вычисляем соответствующие изменения нормального и осевого управляющих усилий за счет тангенциального вдува [c.412]

Для получения тангенциальных усилий служат формулы (6.92), для остальных усилий —формулы (6.40) и (6.89) тангенциальные перемещения определяют через и ф из первых трех уравнений [c.175]

Сформулировать теорему Кастильяно, выраженную уравнением (142) в форме, пригодной для использования в полярных координатах, заменив граничные усилия X и Y радиальными и тангенциальными компонентами R и Т и компоненты перемещения — полярными компонентами м п у из главы 4. [c.279]

Поверхностную силу, действующую на элементарную площадку (рис. 1, б), всегда можно разложить на две составляющие нормальную силу АР и тангенциальную АТ. Первую называют силой давления (поскольку в жидкости действуют только сжимающие усилия), а вторую — силой сопротивления (жидкостного трения). Силы сопротивления проявляются только при движении жидкости, а силы давления действуют как в покоящейся, так и в движущейся среде. [c.9]

Из двух видов поверхностных сил — нормальных и тангенциальных — в покоящейся жидкости действуют только первые, т. е. силы давления. Тангенциальные силы, или силы трения, проявляются только в движущейся жидкости [см. формулу (6)]. Поскольку жидкости не оказывают сопротивления разрыву, силы давления всегда направлены внутрь по нормали, т. е. действуют как сжимающие усилия. [c.20]

Лопастные гидромашины используются в качестве гидромоторов. Достоинство лопастных гидромоторов состоит в том, что давление рабочей жидкости на лопасти создает тангенциальное усилие, передающееся ротору гидромотора. В связи с этим гидромоторы этого типа могут быть компактнее. Однако, наряду с достоинствами [c.47]

Возникающее при обкатывании ролика по направляющей тангенциальное усилие Т создает крутящий момент на роторе. Обычно у гидромоторов направляющая и распределитель закреплены и потому вращается блок цилиндров — ротор. Однако если закрепить блок цилиндров, то начнет вращаться направляющая с распределителем. Тангенциальное усилие Т приложено к центру ролика и передается на ротор через поршень или специальное устройство, разгружающие поршень от боковой составляющей усилия. Чем больше количество жидкости, подаваемой в гидромотор, тем выше скорость его вращения. [c.72]

N, нормальное к направляющей. Поскольку усилие N направлено под углом к оси поршней, возникает тангенциальное усилие Т, которое через ролики 13, также находящиеся на траверсе, воспринимается разгрузочными шайбами. Тангенциальное усилие создает крутящий момент, который передается вал-ротору через шпонки 7, с помощью которых шайбы закреплены на валу. [c.77]

Рис. 21. Замена действия уцелевших в окрестности кончика трещины волокон эквивалентными нормальными п и тангенциальными I усилиями на границе.

Проведенные исследования изнашивания металлического эле мента тормозного устройства подъемно-транспортных машин [11] показали, что изнашивание поверхности трения тормозного шкива в ряде случаев происходит весьма интенсивно, хотя твердость этой поверхности значительно превышает твердость поверхности трения фрикционного материала, измеренную перед началом опыта. Это может быть объяснено, во-первых, наличием абразивных частиц, имеющихся во фрикционном материале (чаще всего окиси кремния) или попавших на поверхность трения извне во-вторых, в процессе трения в результате комплексного влияния нормального и тангенциального усилий, скорости и температуры поверхностные слои фрикционного материала и металла преобразуются и приобретают свойства, резко отличные от свойств обоих элементов трущейся пары, имевшихся у них до участия в процессе трения. При нагревании в процессе работы происходит изменение физико-механических свойств металла и фрикционного материала с увеличением температуры предел прочности элементов пары уменьшается (фиг. 348). [c.577]

Налипшие частицы металла под действием нормальных и тангенциальных усилий также разрушаются. Однако при определенных условиях трения они не только длительное время не разрушаются, но, воспринимая большие удельные нагрузки, деформи- [c.9]

При испытании образцов, поверхности трения которых были протравлены водным раствором соляной или азотной кислот или насыщенным спиртовым раствором йода в течение 10—20 циклов возвратно-поступательного перемещения (100—200 мм пути), процесс схватывания не возникал. Образовавшиеся в результате травления химические пленки на поверхности трения оказывали эффективное сопротивление схватыванию в первый период испытаний. Коэффициент трения находился в пределах 0,25—0,5. После 10—20 циклов возвратно-поступательного перемещения образцов под действием тангенциальных усилий происходило разрущение химических пленок, обнажались чистые металлы и возникал процесс схватывания. Коэффициент трения резко возрастал до 0,9—1,0. [c.161]

Как В1ЩИ0, если в процессе штамповки поддерживать в точках касания К заданное состояние с отрицательными (сжимающими) тангенциальными напряжениями, то усилие прижима G в этом случае требуется меньше, так как коэффициент при этом положительный (3.13). [c.51]

Граничные условия на кромках оболочки должны быть такими, чтобы обеспечивалась безмоментность напряженного состояния. В связи с этим на границах оболочки можно задавать только усилия, действующие в направлениях, касательных к срединной-поверхности N1, N2, Т), и задавать можно только перемещения в тангенциальных направлениях (и, и). Например, нельзя принимать равными нулю на краях оболочки нормальные перемещения ш и углы поворота нормали д1р1да1 и дт1даг, так как для защемленной на кромках оболочки изгибающие моменты не будут равными нулю, что противоречит условию безмоментиости оболочки. [c.243]

В качестве примера (рис. 112) рассмотрим радиальный роторно-поршневой гидромотор типа ВГД-420 (В — высокомоментный, Г — гидравлический, Д — двигатель, 420 — крутящий момент в кгс м при номинальном перепаде давлений 10 Мн1м ), который разработан Гипроуглемашем и предназначен для горных машин. Цилиндровый блок (он же ротор) 1 имеет восемнадцать цилиндров 2 с поршнями, которые расположены в два ряда (по девять в каждом ряду) и смещены между собою на угол 20°. Каждый поршень, благодаря специальным рабочим профилям статора 4, совершает за один оборот по семь рабочих ходов. Жидкость подается в цилиндры через окна в распределительной оси 3, и поршни передают усилия на профилированный статор через шатуны 6 и ролики 5. При этом возникающие тангенциальные усилия передаются через шарнирно соединенные тяги 9 ротору, вызывая его вращение. [c.172]

Полную величину реакции вращательной кинематической пары будем изображать в виде двух компонентов (рис. 8.14, а). Составляющую реакции, направленную вдоль по звену, назовем нормальной и припищем индекс п вверху, например Rв КЪ- Вторую составляющую реакции, направленную перпендикулярно к первой, обозначим кв, RD и будем называть тангенциальной. Для звена, имеющего не только вращательные, но и поступательные пары (рис. 8.14,6), учитывая, что поступательная пара не воспринимает усилий, направленных параллельно своей оси, обозначим составляющую реакцию вращательной пары, параллельную оси поступательной пары Rв, а перпендикулярную составляющую — R%. У поступательной пары имеется только нормальная составляющая R = R перпендикулярная И, так как реакция ее направлена по нормали к поверхности соприкасания двух звеньев. [c.283]

Поршни через свободный шток 4 соединяются с траверсой с. Траверса несет подшипники 16 и 15. На наружные кольца подшиг -ников напрессованы бандажи из стали. Подшипники 16 обкатываются по криволинейным направляющим статора 8. Возникающее пр а этом тангенциальное усилие воспринимается через подшипники 15 разгрузочными шайбами, закрепленными на валу 18. [c.76]

Для пр Я Варительного опред ел вн1ия тангенциального усилия царапания в конструкции установки предусмотрено записывающее устройство, состоящее яз маятникового рычага 4 с уравновешивающим грузом 2 стрелки с карандашом 5 барабана 1 с диаграммной бумагой реечно-зубчатой передачи, которая включает косозубую рейку 19 и зубчатое колесо 20. Рейка закреплена на нижней части гайки и входит в зацепление с зубчатым колесам, связанным фрикционно с бара-бано1М. Таким образом, при продольном перемещении гайки с кассетой барабан получает вращение через зубчатое колесо. П,ри отсутствии тангенциального усилия на инденторе маятниковый рычаг неподвижен, и поэтому стрелка с карандашом нанесет прямую лащию по окружности барабана. При приложении тангенциального усилия к индентору маятниковый рычаг будет отклоняться от вертикального положения, увлекая за собой стрелку, отклонение которой и покажет вели чи.ну тангенциального усилия царапания в определенном [c.121]

Несколько иная картина наблюдалась при обкатке роликами круглых образцов из сплава ЭИ437А (см. табл. 3.8, режимы 29— 31). Тангенциальные макронапряжения (рис. 3.20) на поверхности являются растягивающими, величина которых возрастает с увеличением усилия обкатки. Так, с увеличением усилия обкатки от 100 до 250 кгс растягивающие осевые макронапряжения возрастают от 18 до 47 кгс/мм . Глубина проникновения их мало зависит от усилия обкатки и для исследуемых режимов упрочнения составляла 50—60 мкм. Затем растягивающие осевые макронапряжения переходят в уравновешивающие их сжимающие напряжения порядка 50 кгс/мм с большой глубиной их залегания (до 850— 1000 мкм). [c.124]

В полученную формулу не входит изгибная жесткость оболочки. Отсюда следует весьма важный вывод тангенциальные усилия взаимодействия между шпангоутом и оболочкой можно вычислять без учета краевого эффекта, приравнивая тангенциаль-ные перемещения шпангоута и оболочки, вычисленные на основе безмоментной теории. [c.352]

Приведенный пример позволяет сделать некоторые общие выводы о расчете оболочки, подкрепленной шпангоутами. Если нагрузки приложены к шпангоутам, и шпангоуты достаточно жестки (У > Rh), то при расчете тангенциальных сил взаимодействия оболочки и шпангоутов можно руководствоваться безмомент-ной теорией. При этом используются только условия равенства тангенциальных перемещений оболочки и шпангоута. Учет тангенциальных сил достаточен для оценки жесткости и прочности шпангоута. Для расчета напряжений в оболочке следует дополнительно учесть краевой эффект. Усилия краевого эффекта определяются из условия совместности нормальных перемещений и углов поворота i9 i. [c.356]

В качестве примера на рис. 3.3, а показана конструктивная схема устройства для пневмовихревой сборки винтов с гайками. Как известно, для осуществления такой сборки необходимо вращательное относительное движение, должные значения крутящего момента и осевого усилия, а также поисковое движение для относительной ориентации. Все это обеспечивается за счет тангенциально направленного потока воздуха, подаваемого с избыточным давлением из сопл. Винт помещается в технологической втулке-спутнике диаметром d, которая располагается внутри вихревой головки длиной L и внутренним диаметром D, куда и подается воздух под давлением р из сопл, расположенных тангенциально по отношению к диаметру и под углом а к оси. Вихревой поток создает все условия, необходимые для сборки, — поисковые движения (за счет зазора D — d А) п крутящий момент. Винт подается сверху по направляющей трубке, профиль которой соответствует форме головки (шестигранник и др.). [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...