Элемента оболочки

В одно- или двумерном теле положение точки можно определить соответственно одним или двумя параметрами. Для обозначения этих параметров мы используем букву х. Для арки, например, х может обозначать длину дуги между рассматриваемой точкой и точкой отсчета, выбранными на арке, тогда dx будет элементом дуги арки. Для сферической оболочки X может обозначать долготу и широту рассматриваемой точки, а dx — площадь элемента оболочки. Для сохранения единой терминологии мы назовем dx объемом рассматриваемого элемента арки или оболочки, а термин удельный будет означать отнесенный к единице объема. [c.9]

Так, например, в строительной механике сооружений большое место занимают вопросы раскрытия статической неопределенности рам и стержневых систем, расчета балок и плит, лежащих на упругом основании, и т, д. В строительной механике самолета большое внимание уделяется вопросам устойчивости подкрепленных элементов оболочек и других тонкостенных элементов корпуса и крыльев и т. д. Словом, строительная механика любого профиля может рассматриваться как механика конкретных деформируемых конструкций и машин, привязанных к определенной отрасли техники или строительства, и ее задачей является определение напряжений и деформаций в моделях (расчетных схемах) специальных конструкций. Строительная механика служит основой для дисциплин, изучающих прочность реальных конструкций и машин (рис. 1.1). Их можно объединить общим названием Проектирование и прочность . Задача этих дисциплин — построение расчетной модели (расчетной схемы), используемой в строительной механике, и оценка прочности конструкций. [c.6]

Порядковый номер Элемент Оболочка [c.182]

Пусть Рг — отнесенная к единице поверхности оболочки радиальная внешняя сила. Эта сила должна компенсироваться радиальной равнодействующей сил внутренних напряжений, действующих на элемент оболочки в тангенциальных к нему направлениях. Соответствующее условие гласит [c.84]

Нормальный к средней поверхности прямолинейный элемент оболочки после деформации остается прямолинейным, нормальным к деформированной поверхности и сохраняет свою длину (гипотеза прямых нормалей), т. е. [c.228]

Для исследования устойчивости в первом уравнении (7.125), выражающем сумму моментов сил, приложенных к бесконечно малому элементу оболочки относительно оси у, надо учесть момент от нормальных сил в деформированном состоянии и сил начального основного безмоментного состояния — N i. Полагаем, что в критическом состоянии нормальные силы [c.261]

Теория тонких оболочек, кроме общих гипотез теории упругости, использует также предположение о прямых нормалях, применяемое в теории пластин линейные элементы оболочки, нормальные к срединной поверхности, остаются прямолинейными и перпендикулярными к срединной поверхности и после ее деформации. Предполагается, что нормальные напряжения, перпендикулярные к срединной поверхности, пренебрежимо малы. [c.72]

Рассмотрим элемент оболочки со сторонами ёг и ёз (рис. 45). На этот элемент действуют усилия (рис. 46). Рассмотрим равновесие этого элемента [c.73]

При осесимметричной нагрузке цилиндрических оболочек допускают, что крутящие моменты, сдвигающие и поперечные силы в продольных сечениях отсутствуют. Моментная теория применяется для определения усилий краевого эффекта и расчета коротких оболочек, когда длина оболочек не превышает длины участка действия краевого эффекта. При осесимметричной нагрузке элементы оболочек могут приобретать только радиальные (и) и осевые (т) перемещения. Выразим относительные деформации через перемещения, учитывая, что Сту = 0 из (1.11) [c.74]

Возьмем бесконечно малый элемент оболочки, образованный двумя парами плоскостей, нормальных к срединной поверхности и совпадающих с направлениями главных кривизн (рис. 7.5, а). [c.200]

Рассмотрим элемент оболочки на боковых гранях которого действуют усилия в срединной поверхности (рис. 7.8, а), а также моменты и поперечные силы (рис. 7.8, б). На рисунке эти усилия показаны раздельно, чтобы не загромождать излишне чертеж. Нормально к срединной поверхности приложена внешняя поперечная нагрузка. [c.204]

Два других уравнения равновесия, полученные при проецировании сил (действующих па бесконечно малый элемент оболочки) на координатные оси х, у, совпадают с уравнениями (7.10), (7.12). [c.282]

Взаимодействие электронов в оболочках приводит к тому, что у некоторых элементов оболочки заполняются не так, как им предписывает система в четвергом периоде в атомах Сг и Си число d-электронов увеличи-вается на два по сравнению с предшествующими им V и Ni за счет одного из 4 s-электронов в пятом периоде подобная аномалия наблюдается у Nb, Мо, Ru, Rh, Pd, Ag, причем у Pd г d-оболочку переходят оба [c.1231]

В. 3. Власов исходил из гипотезы более общей, чем гипотеза неизменяемости нормального элемента оболочки (6.1) он ввел в рассмотрение относительное удлинение этого элемента которое принял постоянным по толщине оболочки, т. е. независимым от координаты г. Одновременно им введена обобщенная статическая величина, соответствующая удлинению нормального элемента [c.221]

В силу осевой симметрии на бесконечно малый элемент оболочки, выделенный двумя меридиональными и двумя горизонтальными плоскостями (рис. 75), будут действовать только нормальные усилия [c.205]

Рассмотрим равновесие элемента оболочки, изображенного на )ис. 75. Спроектируем все силы, действующие на этот элемент, на направление нормали V [c.206]

Проектируя усилия, действующие на элемент оболочки, на направление оси z, получим [c.245]

Если грани элемента оболочки со-Рис. 7.17 впадают с плоскостями главных кри- [c.206]

Для формообразования элементов оболочек болыних размеров применяют ш т а м п о в к у в з р ы в о м, В серийном и массовом производствах для получения элементов с поверхностью сложного очертания широко используют холодную штамповку из листового материала толщиной преимущественно до 10 мм. Высокая производительность холодной штамповки, точность размеров и формы получа- [c.42]

При небольших размерах сосуда или того элемента, в который вваривается деталь арматуры, сварку кругового шва целесообразно осуществлять неподвижной сварочной головкой при вращении приспособления с закрепленным свариваемым стыком. При вварке арматуры в узел значительных размеров круговой шов более удобно выполнять сварочной головкой, перемещаюнхенся по поверхности элемента оболочки, закрепленного неподвижно. [c.270]

Рассмотрим элемент оболочки (рис. 460). В общем случае в сечениях, которыми выделен элемент, действуют погонные (отнесенные к единице длины сечения) усилия (рис. 460, а) и моменты (рис. 460, б) нормальные усилия jV, и N , касательные (сдвигающие) усилия Si и поперечные силы Qi и Qj изгибающие моменты Mi и М , крутящие моменты Mi p и Жакр. Исходные дифференциальные уравнения для расчета оболочек, полученные с учетом всех этих усилий и моментов, оказываются настолько сложными, что интегрирование их даже для простейших задач связано с большими математическими затруднениями. [c.468]

Рассмотрим круговую цилиндрическую оболочку длиной I и радиусом R. На рис. 10.15 изображен бесконечно малый элемент оболочки. Главные радиусы кривизны / ) = оо, R2 = R. Элементы дуг (рис. 10.51) dsi= idai = djt, ds2=/42da2=/ d9. Следовательно, [c.231]

При статическом нагружении материала происходит активация отдельных зерен, сегментов и кластеров, а также элементов оболочки кластеров. Происходит "сток" энергии в зоны с наименьшим производством энтропии, каковыми являются границы зерен, частиц и кластеров. Таким образом, поглощение энергии происходит на трех структурных уровнях. С другой стороны, струтстурные элементы (атомы, кластеры, сегменты) стремятся занять более выгодное положение с точки зрения наименьшего производства энтропии, которое на каждом структурном уровне может достигать определенного критического значения. Элементарный акт разрушения при этом происходит на том структурном уровне и в том локальном объеме, где первым достигается критический уровень энергии, определяемый силой взаимо- [c.80]

При статическом нагружении материала происходит активация отдельных зерен, сегментов и кластеров, а также элементов оболочки кластеров. Происходит "сток" энергии в зоны с наименьшим Рис. 5.35. Образование ва- производством энтрошш, каковыми являются гра-кансии ницы зерен, частиц и кластеров. Таким образом, по- [c.261]

Внутренние усилия в нормальных сечениях оболочки а= onst и Р = onst находят суммированием касательных т и нормальных а напряжений. Так, по стороне р = onst элемента оболочки (рис. 95) [c.231]

Теория расчета толстых оболочек была разработана В. 3. Власовым в 1944 г. [92]. При построении теории толстых оболочек Власов исходил из гипотезы более общей, чем гипотеза о неизменяемости нормального элемента оболочки (7.1) он ввел в рассмотрение относительное удлинение этого элемента Uz = et), которое принял постоянным по толщине оболочки, т. е. независимым от координаты 2. Однов])еменно им введена обобщенная статическая величина, соответствующая удлинению нормального элемента [c.308]

Для определения можно спроектировать замкнутый элемент оболочки АаА1В1ЬВ на оси у и г (стрелки на рис. 47 указывают порядок обхода) [c.75]

При этом вводятся % прощающие расчет > словия и доттцсния, вытекающие из гипотезы тонкостенности оболочки, В частности, полагают, что прямолинейные и перпендикулярные элементы оболочки к ее срединной поверхности до начала наф> жения остаются такими же и в процессе ее деформирования. Нормальными напряжениями действ>то-щими перпендикулярно срединной поверхности оболочки, пренебрегают в ВИДУ их малости по сравнению с компонентами напряженного состояния в стенке О] и 03. [c.79]

Используя условия равновесия элемента оболочки при воздействии внутренних (средних интегральных от a i) и внешних (наружное и внутреннее давление /)+ и +) усилий, бьыо получено следу ющее соотношение для оценки величины предельного перепада давлений р - q) tax на стенке сферических оболочек, ослабленных наклонными прослойками. [c.241]

Конечные элементы могут быть построены различной формы, для различных видов деформации (плоская задача, изгиб пластин, деформации элемента оболочки, стержня и т. д.). Каждый из элементов характеризуется его матрицей жесткости R. Если они построены, то метод конечных элементов позиоляет по изложенной схеме создавать любые композиции (ансамбли) из различных конечных элементов. Причем определение деформированного состояния такой композиции или ансамбля (приближенно заменяющего реальную конструкцию) сводится к составлению и решению системы линейных алгебраических уравнений типа (8.71). В настоящее время существуют автоматизированные комплексы программ, позволяющие рассчитывать по методу конечных элементов очень сложные конструкции с числом неизвестных перемещений, соствляющим тысячи или даже десятки тысяч единиц. Он успешно также применяется в решении нелинейных задач и задач динамики деформируемых систем. [c.263]

Явление хлопка, т. е. мгновенного перехода из одного состояния равновесия з другое, типи шо для оболочек. Как правило, длина волны, образующейся при хлопке, невелика и поэтому можно рассматривать элемент оболочки, претерпевающий хлопок, как пологий. Более простая задача, обнаруживающая те же качественные особенности, это задача об устойчивости пологой арки, например кругового очертания, как показано на рис. 4.6.1. Пологость понимается з данном случае в том смысле, что угол а < 1. Если, как показано на рисунке, арка загружена равномерным давлением, действующим с вьшуклой стороны, то, как оказывается, при некотором значении давления q = q p происхо- [c.127]

Обозначим через т кг м характерное напряженней через I характерный линейный размер. Далее введём в рассмотрение вес единицы площади материи q кг1м и внешние заданные сосредоточенные силы Q кг, приложенные к различным -элементам оболочки (направление этих сил в различных случаях соответственное). [c.66]

Из закона парности касательных напряжений следует, что касательные напряжения по боковым граням ВС и AD также равны нулю но эгим граням действуют лишь нормальные напряжения а , .меридиональные напряжения). Кроме напряжений ад и а , на элемент оболочки действует нагрузка в виде давления р, перпендикулярного поверхности AB D. [c.571]

Составим условие равновесия бесконечно малого элемента оболочки в виде суммы проекций приложенных к нему сил на ось v, совпадающую с нормалью к поверхности AB D [c.571]

Поэтому при рассмотрении равновесия элемента цилиндрической оболочки, нагруженной по краю моментами Мо и поперечными силами Qo, примем во внимание лишь три указанных вида усилий М , Ny. На рис. 9.9, б показаны эти усилия, действующие на элемент оболочки. На рис. 9.9, а, б показаны положительные направления усилий, действующих па торец оболочки и па элемеит. [c.244]

Безмоментное напряженное состояние и условие равновесия элемента оболочки. В общем случае осесимметричного иагружения к оболочке действуют нормальные усилия Ni и N2, перерезывающее усилие Q, изгибающие моменты М, и М2 (рис. 16.20). На некотором удалении от itpan и других аон возмущения и оболочке возникает безмоментное напряженное состояние, при котором изгибающими моментами и перерезывающей силой можпо пренебречь. Ранее это было показано для цилипдри 1еской оболочки, по такое явление происходит и в других оболочках вращения. [c.542]

Рассмотрим условие равновесия элемента оболочки при безмо-меитном напряженном состоянии (рис. 16.21). [c.542]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...