Система Давление эффективное среднее

Результаты расчета представлены на рис. 1-14. Их анализ показывает, что в системах низкого и среднего давления рациональным является применение теплообменных элементов ЦТА диаметром 0 = 0,1 м. С повышением сопротивления ЦТА (в системах высокого давления) должно быть увеличено и значение D. Аппараты различной теплопроизводительности могут быть получены простым объединением нескольких одинаковых теплообменных элементов в один общий блок (как мультициклон). Это обстоятельство позволяет производить унификацию и стандартизацию теплообменников на основе одного типоразмера. (При других условиях рациональным может быть ЦТА большего диаметра, например D = 0,5 м такой ЦТА проще в изготовлении, чем многоэлементный, и в ряде случаев эффективнее его.) [c.21]

Основополагающие теоретические концепции регулирования мощности были рассмотрены в гл. 1. Полное математическое описание различных систем регулирования мощности позволяет применить соответствующую микропроцессорную технологию для создания наиболее эффективной системы регулирования. Насколько нам известно, пока не опубликовано каких-либо работ, посвященных этому вопросу, хотя вряд ли основные фирмы, занимающиеся разработкой двигателя Стирлинга, не обращались к данной проблеме. Результаты анализа термодинамических и газодинамических характеристик двигателя Стирлинга позволяют определить некоторые параметры, необходимые для системы регулирования, например среднее давление, мертвый [c.267]

Иногда делаются попытки чисто термодинамических оценок эффективности рассматриваемых установок без учета технических и физических ограничений на допустимые параметры оборудования и рабочих тел. В частности, рассматривается регенерация тепловых потерь в камере сгорания и МГД-генераторе непосредственно питательной водой (при полном сохранении системы регенеративных подогревателей турбины). С учетом больших удельных тепловых нагрузок поверхностей охлаждения камеры сгорания и МГД-генератора (порядка нескольких мегаватт на квадратный метр) применение такого способа регенерации затруднено из-за ограниченных возможностей конструктивного выполнения охлаждающей системы при высоком давлении теплоносителя (порядка 340 ата) или вероятности появления двухфазного состояния теплоносителя при его докритическом давлении. Поэтому целесообразно рассмотреть автономную систему охлаждения со следующими эффективными теплоносителями водой среднего давления с пузырьковым режимом кипения либо полифенилами [118]. Тепло от такого промежуточного теплоносителя легко отвести питательной водой, поступающей из деаэратора через бус-терный питательный насос, как показано на рис. 5.3. При этом происходит частичное или полное в ряде случаев вытеснение регенеративных подогревателей среднего давления. Иногда вытесняются также подогреватели высокого давления и даже часть поверхности экономайзера. Естественно, что в этом случае основной питательный насос располагается непосредственно за бустерным. [c.122]

Прежде чем применить рециркуляцию газов для регулирования вторичного перегрева на блочных установках электростанций СССР, была проведена проверка такой системы на промышленном котле средней мощности без промежуточного пароперегревателя. Представлялось важным выяснить влияние рециркуляции газов на полноту сгорания топлива, проверить расчетные данные по влиянию рециркуляции газов на тепловые характеристики котла, т. е. эффективность этой системы, определить ее динамические свойства, выявить эксплуатационные особенности системы рециркуляции газов и т. п. Такая работа была выполнена на котле типа ПК-Ир паропро-изводительностью 230 т/ч, давлением пара 100 ат и температурой 510° С, сжигающем челябинский бурый уголь (рис. 5-2). [c.135]

Вентилятор двигателя не имеет ВНА, конструкция вентилятора позволяет заменять ступени непосредственно на самолете, а поврежденные лопатки с помощью электронно-лучевой сварки могут быть вырезаны и заменены новыми. Компрессор низкого давления для увеличения запаса устойчивости снабжен клапанной системой перепуска воздуха. От ротора компрессора высокого давления отбирается мощность на коробку передач. Камера сгорания— компактная, кольцевого типа, с испарительными форсунками. Турбина высокого давления имеет большую нагрузку на ступень и эффективно охлаждается. Турбина среднего давления также охлаждаемая. Турбина вентилятора неохлаждаемая, уста- [c.108]

В разд. 1.11 был предложен метод классификации или определения различных типов двигателя Стирлинга. Однако конкретная система будет определяться также некоторыми физическими и рабочими параметрами. Инженеру, исследующему, например, двигатель с принудительным зажиганием, требуется знать такие параметры, как рабочие объемы, среднее эффективное давление, скорость воспламенения и т. п., а также такие важные параметры, как расход топлива, выходная мощность на валу и т. п. Все эти сведения помогают определить тип двигателя. В отношении двигателя Стирлинга еще не сложилась столь очевидная ситуация, поскольку дискуссии ведутся в основном вокруг прототипов двигателей или бумажных конструкций. Многие из используемых параметров, хотя и относящиеся непосредственно к конструкции двигателя, входят в аналитические соотношения, применяемые при конструктивных проработках, и поэтому полезны для классификации системы. В настоящее время многие из этих параметров появились из анализа Шмидта. Поэтому, хотя полное описание этого метода представлено [c.292]

Анализ данных по эксплуатации промысловых водоводов с защитными покрытиями показывает высокую эффективность технологии внутренней изоляции трубопроводов. В настоящее время на промыслах Урало-Поволжья в системе поддержания пластового давления эксплуатируется свыше 600 км трубопроводов. В среднем срок их безаварийной службы увеличился не менее чем в 3 раза, при этом годовой экономический эффект составляет около 7—10 тыс. руб./км. [c.58]

Циркуляционное смазывание. При этом методе масло непрерывно подается в подшипник струей под давлением через форсунки. Такая система применяется для смазывания крупных шарико- и роликоподшипников, работающих длительное время, шарико- и роликоподшипников средних габаритных размеров, рабо-тающ,их на высоких частотах вращения, тяжелонагруженных подшипников, работающих с большими потерями мощности на трение, которые требуют интенсивного отвода тепла. Б этих условиях циркуляционная система смазывания является наиболее эффективной, особенно тогда, когда нужно одновременно смазывать группу подшипников. [c.110]

Величина среднего эффективного давления зависит от ряда конструктивных факторов. Основное влияние на величину среднего эффективного давления оказывают степень сжатия, система газораспределения, форма камеры сгорания и др. Кроме того, большое значение имеют техническое состояние двигателя (степень его изношенности), регулировка приборов системы питания, величина угла опережения зажигания. [c.6]

При повышении среднего эффективного давления за счет наддува до 2,0 ат, в случаях работы с неизменным а, процент тепла, отводящегося системой охлаждения, надает приблизительно обратно пропорционально повышению Ре- Повышение температуры в системе охлаждения приводит к уменьшению теплоотвода в воду по линейной зависимости, но к повышению теплоотвода в масло. [c.392]

Таким образом, описанный метод приближенного проектного расчета позволяет получить начальные данные о расположении воздуходувных станций в выбранном варианте системы КПТ, о числе и типе агрегатов на воздуходувных станциях. Варианты начальной расстановки станций можно получить для различных уровней максимального давления воздуходувной станции, различных средних скоростей движения и для других изменяющихся параметров, совокупность которых должна отвечать заданной производительности. Разумеется, как сам процесс начальной расстановки промежуточных станций при варьировании параметров, так и выбор наилучшего варианта расстановки, отвечающего тем или иным критериям, требует применения ЭВМ для повышения эффективности работ и снижения их трудоемкости. [c.196]

В целях улучшения условий выделения газов из воды необходимо максимально приблизить все частицы потока деаэрируемой воды к поверхности раздела фаз, с тем чтобы растворенные газы могли быстро переходить из воды в паровую фазу. Чем больше поверхность раздела вода — пар, через которую происходит десорбция газов, тем быстрее система приближается к равновесию, т. е. тем полнее из воды удаляются растворенные газы. Это достигается усилением турбулентности потока воды путем ее распыливания, разбрызгивания или сливания через мелкие отверстия и перегородки для разделения ее на мелкие капли, тонкие струйки или пленки, что значительно увеличивает поверхность воды и облегчает удаление из нее газов. Увеличение поверхности соприкосновения воды с паром может быть достигнуто также путем барботирования через воду греющего пара, подаваемого под давлением через сопло или другие устройства. С ростом скорости греющего пара увеличивается динамическое воздействие парового потока на деаэрируемую воду, что способствует повышению эффективности термической деаэрации. С увеличением средней температуры деаэрируемой воды или температуры исходной воды снижаются вязкость и поверхностное натяжение воды и увеличивается коэффициент диффузии кислорода в ней, вследствие чего повышается значение коэффициента десорбции (массопередачи) и в конечном итоге уменьшается остаточное содержание кислорода в деаэрированной воде. [c.193]

Энергия выпускных газов, в особенности при малых и средних давлениях наддува, используется более эффективно при установке импульсной турбины. Кроме того, применением импульсной турбины можно несколько улучшить очистку цилиндров двигателя. Но это вызывает значительные конструктивные осложнения в связи с тем, что приходится устанавливать большее количество турбин (в основном одна турбина на два цилиндра) и в различных местах выпускной системы. В настоящее время имеется значитель-28 [c.28]

У стандартной свечи (рис. 61а) центральный электрод утоплен в головку цилиндра и не выступает в пространство камеры сгорания. Свеча на рис. 616 имеет центральный электрод, выступающий в объем КС на 2 мм. На рис. 61 в показана свеча зажигания в центральным электродом, выступающим в КС на 7 мм, что было достигнуто заменой стандартного изолятора свечи удлиненным до 18 мм. На рис. 62 представлены среднее эффективное давление и стабильность процесса сгорания (выраженная коэффициентом вариации среднего индикаторного давления СоУ) для различных значений угла опережения зажигания (УОЗ), причем не все рассматриваемые варианты конструкционного исполнения системы зажигания работали устойчиво во всем диапазоне изменения УОЗ О...40 град, поворота коленчатого вала до ВМТ. Среднее эффективное давление изменяется в зависимости от УОЗ достаточно предсказуемо, как и то, что коэффициент вариации СоУ имеет мини- [c.60]

Рабочая температура двигателя зависит лишь в небольшой степени от температуры воздуха. Значительно сильнее влияют на рабочую температуру двигателя его конструктивные особенности и условия эксплуатации. К числу таких факторов должны быть отнесены система охлаждения (вода или воздух) и ее конструкция, способ регулирования температуры, условия теплопередачи от поршней к цилиндрам и к охлаждающей среде, материал деталей двигателя (легкие сплавы), число поршневых колец, сухие или мокрые цилиндровые гильзы, система выпуска, работа двигателя по двухтактному или четырехтактному процессу, среднее эффективное давление, средняя скорость поршня, число оборотов двигателя, наддув двигателя, установка опережения зажигания нли момента впрыска топлива, регулировка карбюратора или впрыскивающего насоса, нагрузка двигателя и условия эксплуатации. [c.121]

При дальнейших попытках повысить среднее эффективное давление и число оборотов,, а также при попытках снизить удельный расход топлива (например, путем введения непосредственного впрыска топлива в цилиндры двигателей с зажиганием от электрической искры, что связано с увеличением теплового напряжения цилиндров и поршней), основными являются требования к конструктивному выполнению системы продувки. В особенности это будет относиться к тому случаю, когда в автомобильных и прочих транспортных двигателях воздушное охлаждение получит широкое распространение. [c.430]

Однако высокое давление выпускных газов в четырехтактном двигателе, создающееся вследствие наличия в нем высокого среднего эффективного давления, при более или менее хорошей заглушающей системе создает ровный, не особенно неприятно действующий на человеческое ухо шум выпуска, в то время как частые хлопки, сопровождающие работу двухтактного двигателя, создают визжащий шум, который даже при меньшем числе фонов воспринимается более неприятно (шум выпуска двухтактных двигателей напоминает шум дисковой пилы). Физиологически при езде по шоссе спокойный шум выпуска четырехтактного двига-т(>ля с верхним расположением клапанов оказывает на водителя успокаивающее и ободряю-шее действие. При двухтактном двигателе подобное действие шума выпуска может быть лишь при наличии двух цилиндров и коленчатого вала, кривошипы которого расположены один относительно другого под углом 180°. Важно, чтобы глушитель был разборным. Глушитель является не вспомогательной принадлежностью двигателя, а, чю особенно важно по отношению к двухтактным двигателям, его органической частью, оказывающей большое влияние на параметры рабочего процесса. [c.678]

Предшествующий анализ фильтрационной дисперсии до некоторой степени не учитывал того важного обстоятельства, что дисперсии подвержены макроскопические поля истинной концентрации примеси, флуктуирующие из-за нерегулярности поля скорости переноса. Это означает, что можно выписать динамические уравнения относительно истинной концентрации и фильтрационных характеристик — скорости фильтрации, давления и поставить задачу об осреднении всей замкнутой системы уравнений. Результатом этого будет установление связи между эффективными характеристиками фильтрационного переноса и полем средней концентрации. При этом становятся излишними предположения о возможности использования марковских моделей и т. п. Основная трудность такого способа анализа дисперсии связана с реализацией усреднения полной системы уравнений фильтрационного переноса. [c.223]

Влияние нагрузки двигателя (т. е. среднего эффективного давления) на коэффициент наполнения различно в зависимости от способа регулирования двигателя. При количественном регулировании (карбюраторные и газовые двигатели) необходимое изменение количества горючей смеси, поступающей в цилиндр, достигается соответствующим изменением положения регулирующего органа (дроссельной заслонки). Для понижения мощности (при постоянном числе оборотов п) сопротивление впускной системы [c.81]

Стирлинга фирмы Филипс а — при среднем эффективном давлении и постоянной частоте враи ения, равной п = = 1500 об/мин б — при частоте вращения п и постоянном максимальном давлении, равном Ртах МПа — теплота, эквивалентная эффективной работе двигателя /7 — теплота, отводимая системой водяного охлаждения 3 — теплота отводимая с отработавшими газами 4 — прочие потерн [c.169]

Продувку котла осуществляют из последнего отсека-второго при двухступенчатом испарении, третьего — при трехступенчатом испарении и т. д. Так как концентрация солей в воде второго или третьего отсека значительно выше, чем в воде при одноступенчатом испарении, для вывода солей из котла требуется меньший процент продувки. Применение ступенчатого испарения эффективно также как средство уменьшения уноса, кремниевой кислоты вследствие высокой гидратной щелочности, возникающей в солевых отсеках. Системы ступенчатого испарения и продувки обычно выполняют из двух или трех отсеков. В настоящее время в большинстве барабанных котлов среднего и высокого давления применяется ступенчатое испарение. Повышение солесодержания воды при нескольких ступенях испарения происходит ступенями и в пределах каждого отсека устанавлршается постоянным, равным выходному из данного отсека. При двухступенчатом испарении система делится на две неравные части — чистый отсек, куда подается вся питательная вода и вырабатывается 75—85 % пара, и солевой отсек, где вырабатывается 25—15 % пара. [c.276]

Отношение эффективной мощности к. индикаторной называется механическим коэффициентом полезного действия двигателя. Для современных двигателей он равен 0,85— 0,90. Э( )фективная мощность двигателя повышается е увеличением степени сжатия, коэффициента налолиения цилиндров, объема цилиндров, числа оборотов коленчатого вала. На величину эффективной мощности влияет работа системы питания и зажигания, а также тепловой режим двигателя. При работе двигателя на холостом ходу эффективная мощность равна О, так как вся индикаторная мощность затрачивается нз механическое трение и работу вспомогательных механизмов. С увеличением числа оборотов коленчатого вала эффективная мощность увеличивается, так как улучшается наполняемость цилиндров, увеличивается среднее индикаторное давление. Но это продолжается до определенного нредела. При дальнейшем увеличении оборотов коленчатого вала двигателя давление в цилиндре падает из-за ухудшения наполнения цилиндров горючей смесью и резкого увеличения трения между деталями двигателя. [c.7]

Изменение всех параметров циркуляции происходит до тех пор, пока закипание воды в опускной системе не распространится до нижнего коллектора (время п). После этого, несмотря на продолжаюшееся падение давления в котле, параметры циркуляции изменяются в основном только из-за изменения термодинамических свойств пара и воды. Скорости циркуляции вначале увеличиваются, затем по мере распространения вскипания воды в опускной системе по высоте контура уменьшаются. Когда закипание воды возникнет и в нижнем коллекторе, в слабообогреваемой трубе может образоваться застой циркуляции, так как, несмотря на увеличение эффективной тепловой нагрузки трубы с пониженным тепловосприятием (и уменьшение неравномерности распределения теплоты), полезный напор контура может увеличиться больше, чем движуший напор слабообогреваемой трубы. В трубах со средней тепловой нагрузкой продолжается устойчивая циркуляция, но с несколько пониженной скоростью. [c.192]

Уравнения неодномерной консолидации рассматривались В. А. Флориным (1938, 1948) итог этих работ был подведен в двух его монографиях (1948, 1961). При формулировке своей модели Флорин предпринял попытки учета изменений проницаемости и наличия начального градиента давления, структурной прочности и. ползучести скелета грунта в ходе процесса консолидации. Соответственные обобщения были внесены в формулировку уравненхп неразрывности фаз, закона фильтрации и в используемую Флориным определяющую связь пористости со средним эффективным напряжением 9 (для замыкания системы уравнений необходимо определить связь приращения 0 и норового давления р). [c.596]

Поперечный равреа двигателя этой системы изображен на фиг. 26. Это изменение конструкции двигателя дает 1) увеличение среднего эффективного давления до 3,7 кг/см 2) уменьшение расхода смазки с 15 до 5 8/1Р /, час [c.174]

Д. Д. Пример установки Д. Д. с наддувом по системе Бюхи показан на фиг. 32. Двигатель— компрессорный, 4-тактный, простого действия, 6-цилиндровый. Выхлопные трубы в от отдельных цилиндров соединены в 2 группы выхлопными коллекторами /, по к-рым газы подводятся к турбине д. Воздуходувка сидит на одном валу с турбиной. Сжатый воздух поступает по трубопроводу а, через воздушный коллектор с и всасывающие клапаны й в цилиндры двигателя. При испытаниях двигатель допускал при давлении наддува 0,48 а1(1) возмоншость нагрузки до значений среднего эффективного давления = 9,4 а1, а среднее индикаторное давление = 11,2 at против обычного предела p = Ъ,О а1 в двигателе данного типа, но без наддува. Расход топлива для указанной предельной нагрузки составлял 184 г/Н е -час. Подробнее о наддуве Д. Д. и описание конструкций нагнетателей и турбин см. Нагнетатели авиационных двигателейи Турбины газовые. Высокая ценность дизельных топлив и ограниченность их ресурсов обусловили изыскание возможностей применения в Д. Д. утяжеленных дизельных топлив, получающихся после отгонки из нефти легких фракций, служащих в качестве топлива для карбюраторных двигателей. Применение тяжелых топлив (см. Дизельное топливо) вызывает необходимость устройств для подогрева топлива и более тщательной очистки, т. к. обычный отстой примесей для вязких продуктов является недостаточным. Подогрев топлива осуществляется либо отходящей из двигателя водой либо паром от котла-утилизатора. Наиболее соверщенным методом очистки топлива, обязательным при работе на утяжеленном тошпиве бескомпрессорных Д. Д., является центрифугирование при помощи центробежных сепараторов. При применении тяжелого топлива обычно имеет местО нек-рое повышение удельных расходов топлива, а также увеличение износа цилиндровых втулок двигателя за счет повышения нагаро-образований в цилиндре, загорания поршневых колец и т. в. [c.194]

Чтобы избежать деформации трубопровода при подземной его прокладке, максимальная толщина слоя грунта над верхом трубы не должна превышать 1 м, боковые пазухи между стенками траншеи и уложенным трубопроводом следует заполнять грунтом и уплотнять. Общий газодинамический режим системы обычно устойчив, возникающие возмущения давления быстро затухают, скорость маршрутного движения каждого контейнера от начала к концу медленно возрастает примерно от 5 до 8 м/с, скорость соударения контейнеров при их смыкании в пневмобуфере не превышает 1 м/с и гасится их ударно-погло-щающим аппаратом. Эффективность линий Бумеранг во многом определяется энергопотреблением. При производительности свыше 5 млн. т/год энергозатраты составляют примерно половину эксплуатационных расходов. Происходит это из-за снижения удельного веса других составляющих эксплуатационных затрат (амортизационных отчислений, зарплат, материалов и оборудования и др.), в то время как удельная энергоемкость остается в среднем постоянной, хотя и здесь еще есть резервы для снижения энергозатрат. [c.243]

Этот режим автоматически возникает при закрытии стопорного клапана действием защиты или от руки при включенном в сеть генераторе. Обычно этот режим турбо- агрегата считается недопустимым, поскольку при отсутствии протока пара через турбину потери на трение могут чрезмерно разогреть ротор и корпус и привести к серьезным повреждениям проточной части турбины. Поэтому в инструкциях по эксплуатации турбин среднего и высокого давления указано на недопустимость беспарового режима работы турбины, а в установках с начальным давлением 12,75 и 23,5 МПа (130 и 240 кгс/см ) время работы турбины в этом режиме ограничивается 4 мин (см. 2-9). Исключение могут составить случаи работы турбогенератора в режиме синхронного компенсатора при наличии эффективной системы охлаждения проточной части. [c.84]

К основным характеристикам И. у. относятся их частотный спектр, излучаемая мои ность звука, направленность излучения (см. Направленность акустич. излучателей и приёмников). В случае моночастотного излучения основными характеристиками являются рабочая частота И. у. и его частотная полоса, границы которой определяются падением излучаемой мощности в два раза по сравнению с её значением на частоте максимального излучения. Для резонансных электроакустич. преобразователей рабочей частотой является собственная частота /о преобразователя, а ширина полосы А/ оиределяется его добротностью Q, т. к. А/ = ii)IQ И. у.— электроакустич. преобразователи характеризуются чувствительностью, электроакустич. коэфф. полезного действия и собственным электрич, импедансом. Чувствительность И. у.— отношение звукового давления в максимуме характеристики направленности на определённом расстоянии от излучателя (чаще всего на расстоянии 1 м) к электрич. напряжешио на нём или к протекающему в нём току. Эта характеристика применяется к И. у., используемым в системах звуковой сигнализации, в гидролокации и в других подобных устройствах. Для излучателей технологич. назначения, применяемых, напр., при-УЗ-вых очистке, коагуляции, воздействии на химич. процессы, основной характеристикой является мощность. Наряду с общей излучаемой мощностью, оцениваемой в Вт (кВт, МВт), И. у. характеризуют удельной мощностью, т. е. средней мощностью, приходящейся на единицу площади из- лучающей поверхности, или усреднённой интенсивностью излучения в ближнем поле, оцениваемой в Вт/см или Вт/м . Эффективность электроакустич. преобразователей, излучающих акустич. энергию в озвучиваемую среду, характеризуют величиной [c.144]

Многопараметровая характеристика двигателя (рис. 15.27) представляет собой прямоугольную сетку, построенную на осях прямоугольной системы координат, где на оси абсцисс отложена частота вращения коленчатого вала п, а по оси ординат — среднее эффективное давление Ре рабочего тела. На этой сетке нанесено семейство кривых при различных значениях удельного эффективного расхода топлива р . Эти значения максимальны внутри семейства, а по мере удаления — возрастают. Здесь же нанесена система гипербол — кривых постоянной мощности Ne = idem. Значения Ne максимальны в правом верхнем углу диаграммы, минимальны — в нижнем углу. [c.433]

Недостаточная эффективность масловоздушных радиаторов, а также трудности с их эксплуатацией в холодное время года (частые случаи течи масла из секций из-за нарушения герметичности соединений трубок с решетками при повышении давления в системе, связанного с загустеванием холодного масла) привели к переходу на тепловозах средней и большой мощности на охлаждение масла водой в качестве промежуточного теплоносителя. [c.167]

Однако существуют и другие задачи, например, размещение внешних скважин по границам промысловых площадей, над залеганием нефтяных резервуаров, или же водная репрессия нефтяных пластов. Эти задачи должны полностью подвергаться математической обработке как многоскважинные системы. Так как внешние контуры , которые входят во всех случаях в спецификацию систем единичной скважины, представляют собой на практике обычно границы, которые создаются наличием иных скважин, пробуренных по соседству с интересующим нас участком, очень ценно дать детальный разбор фактического установления таких контуров. При математической обработке многоскважинных систем весьма удобно рассматривать независимо друг от друга системы, содержащие конечное и ограниченное число скважин, распределенных по сравнительно небольшой площади относительно всего протяжения газо-,нефте- или водоносного песчаника, а также и те системы, которые состоят из большого или в действительности бесконечного числа скважин. В первом случае каждая скважина может быть охарактеризована величиной среднего давления на поверхности ее забоя. Взаимное расстояние между скважинами при этом невелико по сравнению с расстоянием эффективного внешнего контура. Внешнее давление контура можно охарактеризовать усередненный значением логарифмических членов на контуре, представляющих собой индивидуальное участие нескольких скважин в результирующем распределении давления. Анализ дает ряд линейных уравнений, которые связывают давления индивидуальных скважин с их расходом и давлением на внешнем контуре [уравнения (5) и (6), гл. IX, п. 2]. [c.502]

Оснащение одноблочного дизельного двигателя 6ЧН12/14 с турбокомпрессором ТКР-8,5 эжекционной однотрубной выпускной системой вместо штатной импульсной системы позволило уменьшить удельный эффективный расход топлива на 7 - В г/(кВт.ч) при работе на повышенных нагрузках и примерно на 4 г/(кВт.ч) при работе на малых нагрузках. При оставшихся практически неизменными расходе воздуха через двигатель и температуре ОГ перед турбиной давление наддува возросло на 0,015 - 0,02 МПа, а средняя температура ОГ в выпускных патрубках уменьшилась на 10 - 15°С. Благодаря наличию эжекции давление в выпускных патрубках во время перекрытия клапанов на протяжении 50 - 100° ПКВ оказывалось на 0,005 - 0,05 МПа ниже давления во впускном коллекторе. [c.78]

На рис. 5 приведены зависимости к. п. д. т] щ и среднего давления pt ш такого комбинированного цикла от р. Кривые ш и т], I в зависимости от р при равенстве 8ош = 8 совпадают. Различия в протекании рци и Ршпр свидетельствуют о теоретически несколько меньшей эффективности комбинированного цикла по сравнению с циклом с продолженным расширением вследствие торможения газа в трубопроводе между цилиндром и турбиной. Анализ показывает, что при постоянной вд с увеличением и соответствующем уменьшении е потери работы в комбинированном цикле сравнительно с циклом с продолженным расширением снижаются. Из этого следует, что с увеличением давления наддува преимущества импульсной системы в сравнении с системой с постоянным давлением газов перед турбиной уменьшаются. [c.18]

В период разгона медленное уменьшение вязкости смазочного масла вследствие тепловой инерции деталей двигателя вызывает большие потери на трение но сравнению с установившимися режимами работы. Возрастают также насосные потери. Снижение среднего индикаторного давления, увеличение потерь на трение в совокупности с затратами мощности на повышение кинетической энергии движущихся масс системы двигатель — потребитель обусловливают уменьшение эффективных показателей двигателя в период разгона. Максимальное снижение крутящего момента наблюдается во время поворота дроссельной заслонки вследствие наибольшего отклонения процессов в системах двигателя от равновесного состояния (смесеобразования, нанолнения и т. д.). При максимальном открытии дроссельной заслонки в процессе дальнейшего разгона снижение крутящего момента менее значительно и в зависимости от углового ускорения коленчатого вала не достигает 30% величины, соответствующей установившимся режимам. [c.360]

Рассмотрим двигатели Стир линга большой мощности (в несколько тысяч киловатт), утилизирующие теплоту сельскохозяйственных или промышленных объектов. В перспективе такие двигатели могут быть использованы для привода стационарных электрогенераторов. Предположим, что имеется двигател ь с эффективной мощностью Ре = 746 кВт, средним рабочим давлением гелия ре = 20 МПа и частотой вращения п = 1800 об/мин. В этом случае основные размеры цилиндра могут быть определены из выражения, характеризующего число Била. Есть основания считать, что число Била применимо и для двигателей большой мощности. Кроме того, с усложнением конструкции и обеспечением соответствующей системы охлаждения необходимо в уравнении (3.1) принять число Била в 2 раза большим, т. е. равным-0,3. С точки зрения решения проблем уплотнений, подшипников и износа поршневых колец выявляются преимущества двигателей с большим диаметром D и меньшим ходом S поршня. Для данного случая примем, что ход S поршня равен половине диаметра D, т, е. 5/D — 0,5. Тогда объем, вытесняемый рабочим поршнем, [c.58]

Еысота двигателя, выраженная в радиусах кривошипа и RJy Длина двигателя (2 — число цилиндров) Ширина двигателя Среднее эффективное давление р , МПа Удельный объем системы подвода теплоты, м /кВт я 25х 1,6Х Х =1,8 при среднем давлении рабочего тела, равном 11 МПа Уд 0,002 Яд 10Х7 д 1,4Х-О Х 0,8 0,001 [c.277]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...