Д давление для турбин АЭС

Пример 55. Ротор быстроходной турбины, ось которой совпадает с продольной осью корабля, имеет ве.- 0 = 39,2 кН, радиус инерции относительно оси вращения 0,75 м и частоту вращения = 3000 об/мин. Определить максимальные гироскопические давления турбины па подшипники при килевой качке с амплитудой фо = 5° и периодом 7 == 12 с, если расстояние между подшипниками АВ = 2м. [c.254]

I — воздушный компрессор —камера сгорания 3 —турбина высокого давления — турбина низкого давления 5 —вал ТВД 6 — вал ТНД 7 — полезная нагрузка В — подача топлива [c.145]

Схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара теплом отходящих газов представлена на рис. 14-28. Пар из перегревателя 1 с температурой и давлением pi поступает в начальную часть (ступень высокого давления) турбины 2, где в процессе 1Ь (рис. 14-26) [c.440]

В мощных котельных агрегатах высокого и закритического давления различают первичный и промежуточный пароперегреватели. В первом из них осуществляется перегрев произведенного в котле пара перед подачей его в турбину, а в промежуточном — повторный перегрев пара после его расширения в цилиндре высокого давления турбины. [c.294]

Рис. 31-5. Схема двухпоточного цилиндра низкого давления турбины со ступенями давления

Развитие отечественной энергетики требует построения экономичных турбин очень больших мощностей, способных пропустить огромные объемы пара. Для этого пар, проходящий в части низкого давления турбины, разветвляют на два, три и даже четыре параллельных потока. На рис. 31-5 представлена схема цилиндра низкого давления турбины, в которой пар разделяется на два потока. При такой конструкции части низкого давления предельная мощность возрастает примерно пропорционально количеству параллельных потоков пара. [c.346]

По способу действия пара на лопатки активные, если все ступени давления турбины чисто активные или же если степень реактивности не велика (0,05—0,15) реактивные, если все ступени турбины работают со степенью реактивности около 0,5—0,6 комбинированные, у которых часть ступеней в области высоких давлений активные, а последующие ступени — реактивные. [c.350]

Рис. 1.21. Разрушение диска первой ступени ротора среднего давления турбины К-500-240 после 83 тыс. ч работы

На рис. 3.7 представлена обобщенная диаграмма жаропрочности металла ротора среднего давления турбины К-200-130, отработавшего 54 000 ч. Металл для образцов вырезан из зоны ротора, находившейся при температуре менее 300 °С. Следовательно, можно считать, что объект исследования не подвергался действию ползучести и представляет одну из промышленных партий металла стали Р2М. По химическому составу металл удов- [c.79]

Встроенные первичные преобразователи датчики температуры (ДТ), датчики давления среды (ДР) и датчики расхода (ДК) — охватывают ширмовый пароперегреватель, конвективные пароперегреватели высокого и низкого давления котла, цилиндры высокого и среднего давления турбины, стопорные и регулирующие клапаны, перепускные трубы, паропроводы свежего пара и промежуточного перегрева. Всего в систему вводится около 200 параметров котла, паропроводов и турбины. [c.183]

Пример 3.6. На входе в цилиндр низкого давления турбины пар имеет температуру 260 °С, а на выходе 35°С v=2008 Дж/(кг-К). Какую работу совершает пар, если потери теплоты в окружающую среду отсут ствуют Процесс показан в р, w -диаграмме на р Из (3.26) для 1 кг пара получаем [c.51]

Возрастающие потребности в теплофикации крупных жилых массивов потребовали создания новых теплофикационных агрегатов на более высокие параметры пара и перехода от одноступенчатой схемы подогрева воды на многоступенчатую. Кроме того, как показал опыт эксплуатации, регулируемый отбор пара давлением 0,7 кгс/см , которому соответствует температура насыщения 90° С, излишне велик. При этих параметрах происходит неоправданно большое дросселирование отбираемого и проходящего пара в конденсатор, что приводит к потерям тепла. Практикой была установлена целесообразность использования для подогрева сетевой воды тепла вентиляционного пропуска пара через часть низкого давления турбины. Эта идея привела к предложению иметь в конденсаторе турбины специальный пучок труб, через который пропускается (при закрытой системе теплоснабжения) часть воды из обратной линии тепловой сети перед поступлением ее в подогреватель. При открытой системе теплоснабжения эта схема может быть применена для предварительного подогрева подпиточной воды. [c.93]

Фиг. 39. Схема регулирования на постоянное конечное давление выпуском в атмосферу и изменением числа оборотов п Привод от паровой турбины) I — компрессор 2 — диафрагма 3 — регулятор давления компрессора 4 — струйная трубка 5 пружина регулятора 6 — сервомотор 7—выпускной клапан 5 — регулятор давления Турбины 9 — струйная трубка 10 — сервомотор II —вентиль острого пара J2—паровая турбина.

В схеме проточной части турбины по фиг. 2 энергия давления превращается в кинетическую только в соплах, на рабочем же колесе нет перепада давления. Турбины такого типа называются активными. [c.136]

Так как ступени скорости чаще всего применяются в части высокого давления турбины, то при сколько-нибудь значительной степени реакции утечка пара через зазоры может получиться недопустимо большой, поэтому введение степени реакции на лопатках ступеней скорости должно быть неразрывно связано с конструктивными мероприятиями, уменьшаю- [c.146]

Для того чтобы можно было отбирать требуемые количества пара при заданных давлениях, турбина с двумя отборами пара должна иметь три группы клапанов, разделяющих её на три отсека часть высокого давления, часть среднего давления и часть низкого давления. [c.154]

Турбины двух и трёх давлений. Турбина двух давлений представляет собой конденсационную турбину, к одной из промежуточных ступеней которой подводится мятый пар с производства. Таким образом к части высокого давления этой турбины подводится свежий пар, а через часть низкого давления протекает пар, поступающий из части высокого давления и, кроме того, мятый пар с производства. Изменяя количество свежего пара, подводимого к турбине, можно работать по свободному электрическому графику. [c.154]

Опыт показывает, что турбина, работающая с противодавлением (а следовательно, и часть высокого давления турбины с отбором пара) в пределах изменения мощности от нормальной до 50 /п, имеет характеристику, приближающуюся к прямой линии, в пределах иге от 50% нормальной мощности до 0 (холостой ход) характеристика имеет криволинейное очертание. Область малых нагрузок не представляет большого практического интереса, так как обычно турбина при нагрузках меньше 50< /о работает редко, поэтому удобно рассматривать для турбины с противодавлением условный расход пара при холостом ходе, т. е. такой расход, который имел бы место в том случае, если бы прямолинейная зависимость между расходом пара О и мощностью % была справедлива на протяжении всего участка от нормальной мощности до холостого хода. Если величина расхода пара при условном холостом ходе О1Х известна, то, отложив её на диаграмме режимов и соединив прямой линией точку L с точкой экономического режима М, получают искомую зависимость между О и Л/е, справедливую для мощностей в пределах от 50 до 100% (линия 1 на фиг. 46). [c.155]

Максимальные величины отборов определяются из условий максимального пропуска пара через часть высокого и часть среднего давлений турбины. Максимальной величине производственного отбора при нормальной мощности и выключенном отопительном отборе должен соответствовать такой же расход пара, как при работе с номинальной мощностью и с номинальной (указанной в ГОСТ) величиной обоих отборов. Максимальной величине отопительного отбора должен соответствовать максимальный пропуск пара через часть среднего давления при повышении давления в камере производственного отбора до верхнего предела регулирования. [c.166]

Для турбин с отбором пара в качестве расчётного для части высокого давления выбирается расход, соответствующий приблизительно 8и /о номинальной мощности и номинальной величине отбора. Часть низкого давления турбин с отбором пара рассчитывается для 65—80°/о расхода пара при номинальной мощности и конденсационном режиме. [c.181]

Часть высокого давления турбины выполнена в виде активной турбины (фиг. 85), имеющей три двухвенечных скоростных колеса и четыре ступени давления. Первое скоростное колесо, являющееся регулировочным, имеет несколько больший диаметр, равный 570 мм. [c.194]

В части высокого давления турбина имеет скоростную ступень и 16 ступеней давления с небольшой степенью реакции. [c.194]

В части высокого давления турбина имеет пять, в части низкого — шесть клапанов. [c.204]

Фиг. 19. Зависимость относительного к. п. д. части высокого давления турбины от объема пара, расходуемого турбиной

При проектировании поворотных лопаток НА остро встает вопрос утечек в технологические зазоры между торцевыми поверхностями лопаток и стенками канала (корпуса), а также через механизм привода (поворота) подвижных лопаток. Для уменьшения утечек оси лопаток снабжаются со стороны управляющего механизма подпружиненными уплотнительными кольцами, а в полость механизма привода поворотных лопаток подводится рабочее тело повышенного давления Оси поворотных лопаток устанавливаются в газостатических подшипниках, в которые подводится пар из части высокого давления турбины [c.60]

В газотурбинной установке с горением при постоянном давлении турбина должна вырабатывать мощность, значительно превышающую полезную мощность, отдаваемую потребителю, и приводить в движение компрессор, сжимающий атмосферный воздух до давления процесса горения. Процесс сжатия воздуха играет столь существенную роль среди других процессов, что проектирование компрессорных машин в составе газотурбинной установки не менее важно, чем проектирование самих газовых турбин. [c.145]

Допустим, что целью эксперимента является определение приращения к. п. д. парогенератора при отключении подогревателей высокого давления турбины. [c.9]

Величина реальной экономии зависит от допустимого уровня диапазона изменения давления в котле. Для нагрузок, не превышающих 50% при регулировании со скользящим давлением, повышение тепловой экономичности может достигнуть 1 % и более. Одним из существенных преимуществ работы блока на скользящем давлении пара является малое изменение температуры пара в части высокого давления турбины во всем диапазоне нагрузок. [c.36]

На рис. 18.21 изображен цикл с промежуточным перегревом, а на рис. 18.22 схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара за счет отходящих газов. Пар из перегревателя 1 с температурой и давлением р поступает в начальную часть (ступень высокого давления) турбины 3, где в процессе 1Ь адиабатически расширяется до некоторого давления р[. После этого пар в промежуточном перегревателе 2 нагревается при постоянном давлении р[ до температуры процесс Ьа называется промежуточным перегревом пара. Далее пар поступает во вторую ступень турбины 4, где адиабатично расширяется по а2 до конечного давления р. ъ конденсаторе 5. [c.580]

Принципиальная тепловая схема КЭС приведена на рис. 9.1, а. Полученный в котле I свежий пар направляется в часть высокого давления 2 турбины, расширяется здесь и возвращается для перегрева в котел. Пар после промежуточного перегрева в котле 1 поступает в часть низкого давления 3, отработавший пар направляется в конденсатор 4. Из конденсатора конденсатным насосом 5 конденсат подается в регенеративный подогреватель низкого давления (ПНД) б, а затем в деаэратор 7, который предназначен для дегазации воды и состоит из деаэратной колонки и питательного бака. Питательный насос 8 подает конденсат (питательную воду) в регенеративные подогреватели высокого давления (ПВД) 9 и котел I. В подогреватели б и 9 пар для подогрева поступает из частей соответственно низкого и высокого давления турбины. Пар одного из отборов части низкого давления 3 турбины используется для термической деаэрации конденсата. Тракт от конденсатора до питательного бака деаэратора называют конденсатным, а от деаэратора до котла — питательным. [c.336]

Схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара показана на рис. 10-19, а соответствующий цикл в системе s — Т — на рис. 10-20. Из схемы видно, что пар из пароперегревателя 2 направляется в цилиндр высокого давления 3 турбины по выходе из него пар поступает для промежуточного перегрева во вторичный пароперегреватель 4, из которого далее подается в цилиндр низкого давления 5 турбины (позицией 6 обозначен электрический генератор, а позицией 1— котел) и далее в конденсатор 7, из которого конденсат поступает в насос 8. Процесс адиабатного расширения в цилиндре высоког9 давления турбины отображается на диаграмме s — Т отрезком 1—2, процесс же адиабатного расширения в цилиндре низкого давления — отрезком 1 — 2. [c.122]

Для обеспечения высокого КПД как на номинальном режиме, так и на режимах частичных нагрузок всережимные ГТД выполняют по усложненной схеме. На рис. 1.9 схематически представлен подобный газотурбинный двигатель [2]. ГТД состоит из воздухозаборника 1, компрессора низкого давления (КНД) 4, компрессора высокого давления (КВД) 5, камеры сгорания 6, ТВД 7, ТСД 8, ТНД (турбины винта) 10. Компрессор высокого давления приводится во вращение турбиной высокого давления, компрессор низкого давления — турбиной среднего давления (вал проходит внутри вала КВД—ТВД). Турбина винта вырабатывает полезную мощность, которая через рессору 13 и редуктор 14 передается винту. Все три турбины имеют различную частоту вращения. Для передачи мощности от пусковых электродвигателей и для привода навешенных вспомогательных механизмов служат передняя 2 и основная 5 коробки приводов. Маслоагрегат 15 также получает энергию от ва-ла компрессора. Все элементы ГТД смонтированы на общей раме 16. Кожух 12 газоотводного патрубка 11 сообщается с кожухом двигателя 9. Окружающий воздух эжектируется уходя- [c.17]

S —цилиндр низкого давления турбины /О — конденсатор // и /3 — конденсаторные насосы /2—100%-иая конденсатоочнстка /4— группа регенеративных подогревателей низкого давления (ПИД) /5 — деаэратор —питательный насос /7 —группа регенеративных подогревателей высокого давления (ПВД) /в —подача питательной воды в парогенератор /Я — главный циркуляционный насос [c.47]

Часть низкого давления турбины (фиг. 86) состоит из одной активной и 10 реактивных ступеней. Кроме того, в выхлопной части цилиндра расположена турбина заднего хода, состоящая из двухвенечной скоростной ступени и одновенечиой ступени давления. При помощи этой турбины гребной винт получает в случае надобности обратное вращение. [c.194]

На рис. 6-2 показана компоновочная схема монолитного железобетонного фундамента турбогенфатора К-300-240 + ТГВ-300 мощностью 300 тыс. кет. Фундамент выполнен в виде системы поперечных однопролетных одноэтажных рам, связанных поверху продольными балками с выступающими консольными плитами. Фундамент скомпонован с уширенной средней частью на участке расположения конденсатора и цилиндров среднего и низкого давлений турбины. В уширенной части фундамента по обеим сторонам конденсатора ставятся поперечные жесткие стены с нависающими верхними участками, на которых располагаются опорные рамы оборудования. [c.259]

По отношению к летучим органическим веществам кислотной группы необходимо установить скорость и пути их термолиза при высоком давлении, а также коэффициент распределения неразло жившихся соединений в условиях частичной конденсации пара в ступенях низкого давления турбины. В случае более низких значений коэффициента распределения неразложившихся органических веществ кислотной группы по сравнению с коэффициентом распределения неразложившихся веществ основной группы следует рассмотреть варианты их нейтрализации. Задача может быть решена путем дополнительной очистки дистиллята от летучих органических веществ кислотной группы либо путем применения коррекционной обработки питательной воды и конденсата летучими щелочными реагентами с более низким коэффициентом распределения, чем коэффициент распределения органических веществ кислотной группы, в зоне образования первичного конденсата в турбине. Апробированным в эксплуатации средством снижения вероятности образования кислого конденсата в проточной части турбин является гидразинная обработка пара перед ЦНД турбины [231]. [c.217]

Допустимые содержаяия кремниевой кислоты в нормативах различных стран примерно одинаковы. Теоретически при этом уровне кремнекислота может участвовать в образовании отложений в части низкого давления турбины. Хотя достижение меньших концентраций крем-некислоты и представляет трудности, но имеются эксплуатационные данные, по которым кремнесодержание питательной воды составляет всего 2—5 мкг1кг. При таких условиях кремнекислые отложения в турбине отсутствуют. Возможно, что в последующем нормирование кремнекислоты будет изменено в сторону дальнейшего снижения допустимого ее содержания. [c.22]

I газоохлаждаемый реактор 2 — парогенератор 3 — турбогазодувка 4 — питательный насос высокого давления 5 и 6 экономайзеры низкого и высокого давления 7 и 8 — испарители низкого и высокого давления 9 и J0 — пароперегреватели низкого и высокого давления // — турбина 12 — генератор 13 — конденсатор /4 — кон деисатный насос 15 — подогреватель низкого давления 16 — деаэратор 17 — питательный насос низкого давления 18 подогреватели высокого давления. [c.14]

При использовании бездеаэраторных схем (деаэрация осуществляется в конденсаторах паровых турбин) удалить растворенные газы можно также организацией барботажа конденсата отборным паром ступеней низкого давления турбины в конденсато-сборнике конденсатора. Этот процесс особенно эффективен при осуществлении раздельной дегазации потоков основного конденсата, конденсата из части трубной системы конденсатора, выделенной под пароохладитель, и конденсата из отсасывающего эжектора. Так как в бездеаэраторных схемах растворенные вещества не разлагаются с выделением газообразных составляющих, следует осуществлять дегазацию воды, идущей на восполнение потерь. Эта вода должна подвергаться либо термической деаэрации в специальном деаэраторе с давлением более 1 ата, либо химической деаэрации. [c.137]

Нельзя вносить изменения в режим регенерации, т. е. допускать переключения подогревателей, деаэраторов, паровых насосов и пр. Если есть регулируемые промышленные и теплофикационные отборы, клапаны соответствующих корпусов низкого давления турбины должны быть также заклинены , а давление в отборе за счет соседних машин или потребителя должно поддерживаться постоянным. Необходимость столь радикальных ста-билизирущих мер может быть оправдана при снятии статических характеристик пароперегревателей, включая исследования средств регулирования. На парогенераторе с твердым топливом это существенно облегчает стабилизацию горения, которая в данном случае осуществляется по давлению пара. [c.136]

Таким образом, определение влажности сводится к измерению температур в промежутках между нагревателями электрокалориметра и последующему расчету влажности пара по (2.1). Подобный электрический калориметр был применен в ЦКТИ для определения влажности пара в проточной части низкого давления турбины. Следует подчеркнуть, что калориметр измеряет термодинамическую (диаграммную) влажность пара, поскольку расчет влажности производится по термодинамическому соотношению. Сравнение влажности, измеренной калориметром, с влажностью, рассчитанной по тепловому балансу конденсатора, дало расхождение около 2 %. Электрический калориметр рассматриваемого типа имеет важное преимущество по сравнению с обычными калориметрическими устройствами, так как нет необходимости точно измерять расход пара через прибор. Однако наличие магистрали отсоса влажного пара приводит к тому, что приборы — калориметры не измеряют влажности в точке потока, и вопрос представительности пробы пара, особенно при больших скоростях течения, весьма сложен и требует специального изучения. Электрокалориметр, помимо этого, малопригоден для проведения измерений, связанных с траверсироваиием потока влажного пара. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...