Число для цилиндра

При сверхзвуковых скоростях движения тела даже весьма малое притупление его переднего конца оказывает большое влияние на коэффициент сопротивления. При больших значениях числа Маха (например, начиная с М=4) коэффициент сопротивления практически уже не изменяется с дальнейшим увеличением скорости движения тела. На рис. 195 показана зависимость коэффициента сопротивления Сх от числа Маха (/ —для сферы, 2 — для цилиндра с конической головной частью). [c.242]

На рис. 10.4 показана теоретическая конфигурация линий тока для такой вихревой дорожки, а на рис. 10.5 — фотография такого же течения, полученная в опытах при обтекании круглого цилиндра с числом Re = vgd/v =я 250, где d — диаметр цилиндра. При этом режиме течение становится нестационарным, с верхней и нижней кромки обтекаемого тела попеременно срываются крупные вихри, которые, перемещаясь по течению, образуют вихревую дорожку . Коэффициенты сопротивления, полученные теоретически с использованием схемы вихревой дорожки за круглым цилиндром и пластиной с достаточной степенью точности совпадают с результатами опытов (погрешность для цилиндра составляет 1,1 %f для пластины 9,4 %). [c.393]

При возрастании числа Re характер зависимости (Re) меняется для шара в диапазоне Re=10 . .. 3,5-10 , а для цилиндра в диапазоне Re=10. ..10 значения остаются приблизительно постоянными при дальнейшем увеличении Re коэффициент сначала резко уменьшается, а затем постепенно возрастает. Этот скачок называют кризисом сопротивления. Причина его заключается в следующем. При докризисном обтекании ламинарный пограничный слой отрывается в некоторой точке, положение которой не изменяется в широком диапазоне чисел Re. При этом турбулизация потока происходит вне тела в оторвавшемся лами- [c.397]

Заслуживают внимания и небесные ветроэлектрические станции. В одном из советских проектов так называемой эоловой электростанции (т. е. приводимой в действие атмосферными течениями), которую предлагается построить на высоте 8—10 км (как установлено, здесь существуют непрерывные воздушные потоки со скоростью 20—30 м/с), расчетная мощность составляет 1,5—2 МВт. Согласно проекту, ветродвигатели и генераторы закрепляются на привязном аэростате, имеющем форму обтекаемого цилиндра длиной 225 м, диаметром 50 м и грузоподъемностью 30 т. Оболочка аэростата состоит из трех слоев стеклопластика, а пространство между ними заполнено пенопластом. Такая конструкция достаточно прочна и способна противостоять солнечному излучению и атмосферным воздействиям. Аэростат связан с поверхностью Земли несколькими прочными кабелями, которые одновременно служат для отбора тока высокого напряжения. На наземной станции находятся трансформатор, распределительная и прочая аппаратура, в том числе для управления аэростатом. Одновременно аэростат можно использовать как метеостанцию, а также ра-дио- и телевизионный ретранслятор. Стоимость такой станции, согласно оценкам, составит лишь пятую часть тех затрат, которые требуются для электроснабжения районов с малой плотностью населения от обычных электростанций. [c.21]

Много- и малоканальные системы различаются числом силовых цилиндров, устройств измерения, блоков регулирования, мощностью МНС существенно различаются рамы, которые в многоканальных установках представляют крупные сооружения, включающие силовые полы или большие плиты, мощные портальные устройства, упоры или стенки, но принципиальных различий нет. Значительно более развитыми в многоканальных системах являются защитные устройства. К ним относятся и всякого рода ограничители давления в цилиндрах, хода поршня, деформации отдельных элементов испытуемого объекта, а также специальные устройства для защиты от перегрузки или чрезмерной деформации. В состав системы управления входят специальные блоки (или программы для ЭВМ) для защиты объекта при аварийной разгрузке, а также для контроля положения объекта в пространстве. В многоканальных системах значительно более развиты устройства распределения масла, представляющие самостоятельную подсистему. [c.54]

Для цилиндров с диаметром 0 = 6 и 20 мм наблюдается падение р при малых числах оборотов по сравнению со статическим и затем сравнительно быстрое его возрастание до величины, близкой к 0.1, Дальше р почти не меняется. [c.85]

Значение коэффициента В для цилиндра в зависимости от числа Bi, [c.152]

Я, т), Рг — континуальные значения коэффициентов Переноса и числа Прандтля. Для пластины Кп = Л/б, для цилиндра и шара в газодинамике и теории теплообмена принимается Кп = = A/d (Хотя в физике и вакуумной технике Кп = 2A/d [c.211]

Полученные соотношения позволяют создать полный расчет сушильного устройства, основанный на кинетике сушки данного материала, что и было выполнено для сушильной части бумагоделательной машины. Так, например, число сушильных цилиндров может быть определено из формулы [c.118]

Новая формула для определения допустимого диаметра неукрепленного отверстия основана на данных, полученных при испытании большого числа моделей цилиндров и выпуклых днищ с одиночными отверстиями. В этих испытаниях определялись значения коэффициента прочности фо при ослаблении одиночным отверстием по отношению предельных давлений. При анализе опытных данных установлено следующие зависимости для определения фо [c.302]

Этот недостаток ограничивает использование регулятора производительности установками, мощность которых относительно небольшая. Поэтому для установок с поршневыми компрессорами повышенной мощности более распространен способ регулирования производительности, заключающийся в изменении числа работающих цилиндров и снижении за счет этого расхода хладагента, что приводит одновременно к снижению потребляемой электрической мощности. [c.180]

Для лучшего понимания рассмотрим теперь многоцилиндровый компрессор, располагающий 3 ступенями производительности за счет изменения числа работающих цилиндров, который подключен к одному испарителю. [c.231]

Для цилиндра (шара) кризис сопротивления наступает тем раньше, т. е. при тем меньшем числе Рейнольдса, чем больше шероховатость. Вместе с тем, чем выше 5, тем больше значения и с, в закритической области [c.473]

Рассмотрим особенность сопротивления плохо обтекаемых тел. На рис. 7.9 дана зависимость коэффициента сопротивления от числа Ре для цилиндра. Из графика следует, что при Ре = = 3. .. 5-10 коэффициент сопротивления резко уменьшается. Это явление получило название кризиса сопротивления плохо обтекаемого тела и объясняется следующим образом. Распределение давления по цилиндру при отрывном обтекании, конечно, отличается от расчетного распределения при потенциальном обтекании. При докритическом числе Ре минимум давления наблюдается в точке при 0 70°. [c.185]

Эта формула находит применение, например, при расчете осаждения капелек тумана или расчете движения очень малых капелек жидкости при течении влажного пара. С увеличением числа Re изменение коэффициента сопротивления шара качественно совпадает с законом, приведенным для цилиндра. В частности, кризис сопротивления возникает при Re =< 5-10 . На этом принципе основана работа простого прибора для измерения степени турбулентности внешнего потока. По уменьшению сопротивления маленького шарика регистрируют критическое число Re. Зависимость критического числа Re от степени турбулентности известно по измерениям турбулентности с помощью специального малоинерционного прибора, которым можно измерять малые пульсации скорости. [c.186]

Влияние числа Рейнольдса. Движение жидкости в диффузорах происходит при положительном градиенте давле-ьля, что предопределяет возможность как безотрывного, так и отрывного режима течения и существенно усложняет зависимость коэффициента полных потерь gn от числа Рейнольдса. Качественно эта зависимость близка к зависимости Сх — [(Яе) для цилиндра или шара (рис. 6.15) и иллюстрируется кривой на рис. 10.3, где, так же как я на рис. 6.15, можно выделить пять характерных зон. [c.273]

Синтетический чугун с шаровидным графитом широко применяется для производства деталей гидравлических и прессовых машин, арматуры для номинальных давлений до 40 дан/см и рабочей температуры 400— 500° С, деталей мощных моторов, в том числе втулок цилиндров и коленчатых валов [88]. В настоящее время, например, к свойствам чугуна, из которого изготовляются детали мощных дизелей, предъявляются повышенные требования он должен обладать минимальной прочностью при растяжении 30 дан/мм и удлинением более 2% при сохранении других положительных свойств (способность поглощать вибрации, низкая чувствительность к надрезам, высокая теплопроводность, хорошие антифрикционные свойства и обрабатываемость). Повышать прочность чугуна, используемого для дизельных деталей, путем понижения степени эвтектичности нецелесообразно, так как резко снижается однородность чугуна в различных сечениях. Уменьшать величину соотношения углерода и кремния также нежелательно вследствие уменьшения теплопроводности и ухудшения антифрикционных свойств чугуна. Исследование свойств различных чугунов позволило установить, что наилучшим материалом для изготовления цилиндров и коленчатых валов мощных дизелей является синтетический чугун с шаровидным графитом без избыточного содержания магния. [c.152]

Сводный график коэффициентов лобового сопротивления шара в широком диапазоне чисел Рейнольдса был приведен на рис. 9-5. Форма этого графика очень похожа на форму графика для цилиндра, и четко прослеживаются три основных режима течения 1) ползущее движение 2) турбулентный след и ламинарный пограничный слой (рис. 15-11,а) 3) турбулентный след и турбулентный пограничный слой (рис. 15-11,6). Критическое число Рейнольдса для перехода в пограничном слое от ламинарного течения к турбулентному снова подвержено сильному влиянию шероховатости поверхности и турбулентности свободного потока. В практике гладкие сферы могут использоваться для сравнения уровней турбулентности свободного потока в различных аэродинамических и гидродинамических трубах. Связь между критическим числом Рейнольдса Re p и относительной [c.407]

Фиг. 70. Коэфициенты сопротивления в зави-гимогти от ре .н Л тгова числа для цилиндра (/), пластинки (2, сплюснутого эллипсоида (Д, шара (4) и удлиненного эллипсоида

Подшипники качения имеют условные обозначения, составленные из цифр и букв. Система основные обозначений подшипников предусмотрена ГОСТ 3189—75. В эт х обозначениях число для подшипников с внутренним диаметром 20...495 мм, состоящее из двух рядом стоящих крайних цифр справа, умноженное на 5, дает диаметр отверстия внутреннего кольца Третья цифра справа (совместно с седьмой, если она имеется) обозначает серию подшипников всех диаметров, кроме малых (до 9 мм). Основная из особо легких серий обозначается цифрой 1, легкая — 2, средняя — 3, тяжелая— 4, легкая широкая — 5, средняя широкая — 6. Четвертая цифра справа обозначает тип подщип4ика радиальный шариковый— О (если нули стоят левее последней значащей цифры, их отбрасывают), радиальный шариковый двухрядный сферический — 1 радиальный с короткими цилиндри 1ескими роликами — 2 радиальный роликовый двухрядный с([)ерический — 3 роликовый игольчатый — 4 роликовый с витыми роликами — 5 радиальноупорный шариковый — 6 роликовый конический — 7 упорный шариковый — 8 упорный роликовый — 9у Конструктивные особенности подшипников обозначаются пятой или пятой и шестой цифрами справа. Цифры, обозначающие Kia точности подшипников 6, 5, 4, 2, ставятся через тире перед у ловным обозначением подшипников цифра О не пишется. [c.88]

Теоретическое определение коэффициента Сд обычно затруднено и его значение часто находят экспериментально, испытывая тело (или его модель) в аэродинамической трубе. На рис. XIV.6 приведены экспериментальные данные о зависимости коэффициента сопротивления давления от числа Рейнольдса для цилиндра (кривая /), круглого диска (кривая 2) и шара (кривая 3). Здесь число Рейнольдса Re = Uoo l/v, где Ыоо — скорость набегающего потока, I — характерный линейный размер (например, для шара — его дигметр). С увеличением числа Рейнольдса значение коэффициента сопротивления давления [c.231]

Обозначим /Оо=0 — безразмерная температура rjra=R — безразмерная координата, которая изменяется в пределах mlr =Fo — число Фурье для цилиндра. [c.91]

Дизельное топливо в основном состоит из средней фракции продуктов перегонки нефти, из которой удалены как летучие, так и более тяжелые фракции. Это топливо должно быть более тяжелым, чем бензин, в связи с тем, что оно впрыскивается в цилиндры под высоким давлением (более 3,5 МПа), образуя мелкодисперсные частицы, процесс горения которых оптимизируется. Дизельное топливо характеризуется цетановым числом, которое служит показателем воспламеняемости. Как и октановое число для бензина, цетановое число определяется сравнением работы эталонного двигателя на аттестуемом и на эталонном топливе, представляющем собой смесь цетана с плохо воспламеняемым а-метилнафталином.. В табл. 4.2 приведены параметры разных видов топлива, в том числе дизельного. Различия в свойствах топлива и работе двигателей с искровым зажиганием и зажиганием при сжатии приводят к тому, что в дизельном двигателе проблемы эмиссии носят существенно иной характер. Вы.хлопные газы его содержат в десять раз меньше СО, чем бензинового двигателя, примерно одинаковое количество НС и, видимо, несколько большее количество NO . Эти выбросы можно существенно снизить с помощью РВГ. Остается проблема дыма и запаха выхлопных газов, характерных для дизельного двигателя. Согласно постановлению правительства США от 1970 г. статические выбросы дыма из дизельного двигателя не должны снижать прозрачность воздуха более чем на 20 %. Добавка в топливо менее 0,25 % бария позволяет снизить задымленность на 50 %. Соответствующие химические реакции недостаточно изучены, выяснено однако, что барий присутствует в выхлопных газах в виде BaS04. [c.68]

Для рассматриваемой конструкции характерно широкое применение литья, в том числе для выхлопных частей и для перепускных труб. Эго, по-видимому, объясняется недостаточным еще в те годы распространением сварки и низкой стоимостью литья. Диафрагмы установлены непосредственно в расточке цилиндров, без промежуточных обойм, и уплотнены шнуром, что дает неустойчивое положение диафрагм в радиальном направлении. Применению такой конструкции способствует отсутствие отборов пара и соответствующих камер. Сопловых коробок нет, пар от регулирующих клапанов поступает непосредственно в каналы цилиндра. Эго а также соединение цилиндров с корпусами подшипников с по мощью полуфланцев способе гвует значительному изменению формы и взаимного положения деталей при пусках и требует медленного пуска с тщательным прогревом. Плохая центровка диафрагм в корпусе, жесткие промежуточные уплотнения и гибкие, плохо защищенные роторы делают возможные задевания очень опасными. Подшипники ротора низкого давления расположены не в корпусе [c.269]

Таким образом, если прижимающая сила Р и коэффициент трения к невелики, число перемещаемых цилиндров мало и заклинивания продольных шпонок не происходит, то силы трения и преодолевающие их силы трения R в поперечных шпонках (см. рис. 19.22) также малы, и турбоагрегат достаточно свободно расширяется и сокращается на фундаменте в соответствии со своей изменяющейся температурой. Такая картина наблюдалась до определенной единичной мощности турбоагрегата, когда правильный монтаж обеспечивал вполне свободное тепловое расширение. С ростом единичной мощности турбоагрегата и количества цилиндров проблема свободного расширения на фундаменте становилась все острее. В частности, ее решение потребовало больших усилий для турбоагрегата Т-250/300-23,5 ТМЗ, фикспункт которого расположен на опорной раме ЦНД и генератора и на фундаменте которого расширяются все четыре цилиндра турбины (см. рис. 3.77). [c.527]

Полное давление в струйках тока, прошедших разные участки системы скачков уплотнения, различно. Наибольшее восстановление давления в струе газа, прошедшей систему скачков 2-4-6. Зная угол О2 и предполагая течение плоскопараллельным, указанную систему можно легко рассчитать [2]. На рис. 1 штрихпунктирной линией нанесено значение = 19.75, рассчитанное для струйки тока, прошедшей систему скачков 2-5. Оно согласуется с экспериментальными данными. Значение давления рдд в струе, прошедшей систему косых скачков 2-4-6 равно 30. Это намного выше максимального значения р° на цилиндре. Это обстоятельство объясняется тем, что ширина отмеченной струи очень мала и она размывается, не дойдя до поверхности цилиндра (ширина струи, полученная по измерению расстояния АВ на теневой фотографии для цилиндра с с1 = 24 , равна 1-1.5 ). Этому содействует также колебание всей системы скачков уплотнения относительно среднего положения, практически всегда имеюгцееся во время эксперимента как вследствие отрыва потока, так и вследствие чисто механических колебаний модели в аэродинамической трубе. При больших размерах модели и больших числах Маха повышение давления на цилиндре будет более значительным. В частности, как показывают расчеты, при больших числах Маха скорость потока за скачком 5 остается сверхзвуковой. В этом случае перед цилиндром будет наблюдаться местный прямой скачок 7. [c.495]

Для оценки надежности работы паровых турбин и разработки рекомендаций по повышению эффективности их работы необходимо знать действительные величины деформаций и напряжений в стенках корпусов турбин, особенно на внутренней поверхности, в услрвиях эксплуатации [1—3]. Эффективным методом определения действительных величин деформаций и напряжений в элементах конструкций является натурная тензометрия. Институтом машиноведения разработаны и были применены методы и средства натурной тензометрии энергетического оборудования, в том числе для измерений деформаций на внутренней поверхности корпусов паровых турбин и реакторов в процессе их работы [4—7]. Результаты натурных исследований, проведенных на йаровой турбине одной из ГРЭС, показали, что на внутренней поверхности стенки корпуса цилиндра высокого давления (ЦВД) при некоторых режимах работы получаются резкие изменения температуры, что приводит к возникновению значительных термических напряжений. Это иллюстрируется графиком напряжений, приведенным на рис. 1 и полученным по данным проведенной натурной тензометрии. [c.143]

Уравнение (8.4.46) дает способ вычисления 8j (или, что то][же самое, Gj), Решение этого уравнения могло бы основываться на применении рядов Фурье. Такой подход привел бы к получению бесконечного набора значений б при удовлетворении уравнения (8.4.46) во всех точках на границе (т. е. при О < 0 < 45 ). К сожалению, характер уравнения (8.4.46) таков, что применять к нему анализ Фурье неудобно, так что вместо этого уравнение рассматривалось в конечном числе точек на границе. Выбирая I таких точек, получаем систему из I уравнений для 6i, 62,. . S . При этом в рядах удерживается число членов, достаточное для вычисления распределений скорости и касательного напряжения с хорошей точностью. Численные значения полученные таким способом, позволяют рассчитать распределение скорости, а также в конечном итоге и макроскопические параметры, представляющие интерес для техники. Спэрроу и Лёффлер приводят аналогичные расчеты также для цилиндров, расположенных в вершинах равносторонних треугольников. [c.460]

В диапазоне очень низких чисел Рейнольдса (Reтечении около сферы. Хотя для задачи об обтекании цилиндра также имеется аналитическое решение, однако диапазон его применимости слишком мал, чтобы иметь большое практическое значение. Когда число Рейнольдса становится больше примерно пяти, происходит отрыв ламинарного пограничного слоя. Как говорилось в 10-3, явление отрыва в рассматрнваемо.ч случае обусловлено обратным перепадом давления и кривизной границы. Распределение давления при потенциальном течении (рис. 15- 1) показывает, что вблизи 0 = 90° имеется сильный обратный перепад давления. При 5цилиндра устойчиво ра.сполагаются два вихря (зоны вращательного движения разных знаков. Прим. ped.), за которыми вниз по течению следует извилистый вихревой слой.. Область течения позади тела, в которой происходят изменения, обусловленные присутствием тела, называется следом. В выше упомянутом диапазоне чисел Рейнольдса след целиком ламинарный. [c.403]

Интегрируя уравнение (14.12) по поверхности, можно получить суммарный тепловой поток для вьпуклого тела любой формы. В частности, для цилиндра, сферы и плоской пластины с углом атаки е =0 на фиг. 14—3 по расчетам Оппенгейма дана зависимость числа от 5 [c.329]

Число Фурье, или относительное время, для пластины равно Fo = a-ilS , для цилиндра Fo = axIR , где а = %.1су — коэффициент температуропроводности загрузки, м с S — толщина пластины, м R — радиус цилиндра, м. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...