Турбина средняя

По характеру рабочего процесса — активные и реактивные. Активные турбины могут быть как вспомогательными, так и главными (ТВД, ТСД, ТИД). Реактивные применяют в качестве турбин среднего и низкого давления главного турбоагрегата. [c.22]

Осевой разбег ротора в упорном подшипнике должен составлять от 0,4 до 0,5 мм в турбинах средней мощности и от 0,5 до 0,7 мм в турбинах большой мощности. [c.208]

В турбинах среднего давления затяжку болтов начинают с уплотнений и в последнюю очередь крепят середину цилиндра. В турбинах высокого давления затяжку следует начинать с середины цилиндра (фиг. 30, а). [c.220]

Одноцилиндровая турбина среднего давления мощностью до 6000 кет. 15—20 20-30 [c.279]

Одно- и двухцилиндровые турбины среднего давления мощностью до 5 ) 000 кет 15-30 20-40 [c.279]

Быстроходные турбины среднего давления с редукторами 4-5 5-10 [c.279]

В остальных случаях предпочитается горизонтальный вал. Высоконапорные горизонтальные турбины средней мощности компактны и относительно легки это облегчает их монтаж и не требует большой площади зала. Турбины малой мощности при средних и малых напорах требуют обычно передачи к генераторам, что легко осуществляется ремнём между горизонтальными валами. [c.268]

В качестве низконапорных турбин средней мощности, кроме турбин Каплана и пропеллерных, применяются вертикальные турбины Френсиса высокой быстроходности в бетон-[гой улитке. Средний эксплоатационный к. п. д. турбины Френсиса ниже, чем у турбины Каплана, и выще, чем у пропеллерной. [c.270]

Из деаэратора конденсат нагнетается под высоким давлением питательным насосом Н через следующие четыре подогревателя в котёл. Большое давление за питательным насосом позволяет нагревать воду до высокой температуры, не опасаясь её вскипания. В современных турбинах среднего давления питательную воду подогревают нормально до 140° С, а в турбинах высокого давления — до 215° С. Примеры тепловых схем турбин показаны на фиг. 52 и 53. [c.160]

Для турбин средней мощности в серии турбин НЗЛ эта задача решена путём применения парциальных ступеней в части высокого давления и использования ступеней с одинаковыми по размерам лопатками в различных зонах расширения пара. Для всех турбин этой серии применяются одинаковые подшипники, лабиринтовые уплотнения муфты, парораспределение, элементы систем регулирования и конденсаторы. Большинство деталей для этих турбин может изготовляться в серийном порядке на склад, так что время производственного цикла турбин в основном определяется их сборкой. [c.182]

При промежуточном перегреве пара следует еще учесть тепло промежуточного перегрева. Если ig вых — энтальпия пара на выходе из турбины высокого давления, а — энтальпия на входе в турбину среднего давления (между которыми включен промежуточный перегрев), тогда Q = — ij + [c.113]

Приведем несколько обобщенных данных для паросиловых установок. Падение давления, начиная от выхода пара из пароперегревателя и до главного запорного клапана турбоагрегата, составляет 5%. При промежуточном перегреве приходится мириться с падением давления примерно от 8 до 12% на участке от выхода из турбины высокого давления до входа в турбину среднего давления. Количество охлаждающей воды в конденсаторе в 50—100 раз превышает количество конденсируемого пара, что дает повышение температуры охлаждающей воды на 10—5° С. Добавив к этому небольшую разность температур в конденсаторе (3—5° С), по температуре охлаждающей воды можно найти температуру конденсата п соответственно давление в конденсаторе. [c.119]

А —турбины среднего давления [c.4]

Примеры СВР-50-3 — турбина сверхвысокого давления с противодавлением мощностью 50 Мет, третья модификация АПР-12-1 — турбина среднего давления с противодавлением и промышленным отбором мощностью 12 Мет, первая модификация. [c.4]

Диски постоянной толщины с втулкой для посадки на вал целесообразно применять при небольшой окружной скорости в турбинах среднего давления. [c.176]

В небольших турбинах среднего и низкого давления применяется также фланцевое соединение нижней половины корпуса [c.366]

Типичное устройство паропроводов лабиринтовых уплотнений одноцилиндровой турбины среднего давления показано на рис. 303. [c.436]

Рис. 303. Схема отсоса и питания паром концевых уплотнений одноцилиндровой турбины среднего давления

Фиг. 38. Отливка паровой коробки турбины среднего давления.

Для упрощения отливки цилиндра последняя разделена на две части переднюю и заднюю (фиг. 52), свариваемые между собой кольцевым стыковым швом. Как показано в п. 3 главы IV, в турбинах среднего давления относительно большой мощности в отдельных случаях для повышения технологичности отливки паровой коробки представляется целесообразным разделить ее и выполнить сварной. [c.101]

В настоящей книге рассматриваются электростанции с паровыми турбинами средней и высокой мощности, использующие преимущественно низкосортные и местные виды топлив. [c.20]

Турбинами с противодавлением являются также предвключенные турбины, после которых пар используется в турбинах среднего давления. Такие турбины применяют и для надстройки турбинного оборудования электрических станций при переводе их на пар более высоких параметров с целью повышения экономичности. [c.172]

Термодинамические и конструктивные принципы, заложенные в установку ГТ-100-750, позволяют совершенствовать ее двумя путями увеличением числа промежуточных охлаждений и подогревов и повышением начальной температуры газа между обеими турбинами без изменения тепловой схемы. В результате увеличения числа промежуточных охлаждений и подогревов можно при умеренных температурах газа (1050—1100 К) обеспечить КПД установки, равный 38 — 40%. Такой же КПД можно получить в ГТУ более простой схемы, но с более высоким значением Т. Так, в установке АОТЗ-100А (Япония) мощностью 122 МВт, по схеме и компоновке близкой к установке ГТ-100-750, на валу низкого давления кроме ТНД расположена турбина среднего давления (ТСД), и подогрев газа осуществляется между ТСД и ТНД. На валу высокого давления находятся КВД и ТВД. Промежуточное охлаждение воздуха между КНД и КВД происходит путем впрыскивания воды в воздух в воздухоохладителе испарительного типа. [c.197]

На рис. П. 12 показан разрез по радиально-осевой турбине средней быстроходности, спроектированной и изготовленной ЛМЗ для Токтогульской ГЭС (см. табл. 1.3). Спиральная камера 1 и статор 8 выполнены подобно усть-илим-ским. На этой ГЭС, покрывающей пиковые нагрузки, гидротурбины значительную часть суток не работают. Для того чтобы обеспечить при этом минимальные потери через направляющий аппарат п избежать применения недостаточно надежных в условиях ГЭС резиновых уплотнений, в конструкции предусмотреШ) ми1П1мальные зазоры 21 (по торцам лопаток 0,2—0,3 мм, по соприкасающимся кромкам — около 0,1 мм). Чтобы обеспечить подобные [c.35]

Турбинные установки с электропередачами обычно выполняют однокорпусными, а турбозубчатые агрегаты — двухкорпусными, встречаются также турбозубчатые агрегаты из трех и более корпусов. В двухкорпусном агрегате пар из парогенератора поступает в турбину высокого давления (ТВД), из нее — в турбину низкого давления (ТНД), затем направляется в конденсатор. В трехкорпусном агрегате между ТВД и ТНД расположена промежуточная турбина среднего давления (ТСД). Пар поступает из ТВД в ТСД либо непосредственно, либо после промежуточного перегрева и уходит из нее в ТНД. В настоящее время ТСД часто располагают в одном корпусе с ТВД (например, ГТЗА танкера Крым ТС-3). [c.16]

Для обеспечения высокого КПД как на номинальном режиме, так и на режимах частичных нагрузок всережимные ГТД выполняют по усложненной схеме. На рис. 1.9 схематически представлен подобный газотурбинный двигатель [2]. ГТД состоит из воздухозаборника 1, компрессора низкого давления (КНД) 4, компрессора высокого давления (КВД) 5, камеры сгорания 6, ТВД 7, ТСД 8, ТНД (турбины винта) 10. Компрессор высокого давления приводится во вращение турбиной высокого давления, компрессор низкого давления — турбиной среднего давления (вал проходит внутри вала КВД—ТВД). Турбина винта вырабатывает полезную мощность, которая через рессору 13 и редуктор 14 передается винту. Все три турбины имеют различную частоту вращения. Для передачи мощности от пусковых электродвигателей и для привода навешенных вспомогательных механизмов служат передняя 2 и основная 5 коробки приводов. Маслоагрегат 15 также получает энергию от ва-ла компрессора. Все элементы ГТД смонтированы на общей раме 16. Кожух 12 газоотводного патрубка 11 сообщается с кожухом двигателя 9. Окружающий воздух эжектируется уходя- [c.17]

По давлению пара ро на входе (перед регулирующими органами) турбины делятся на турбины низкого давления р = = 1,04-3,0 МПа, пар сухой насыщенный или слабо перегретый), турбины среднего давления (р = 5,0ч-6,0МПа, 4 = 450- 500 °С) и турбины высокого давления (ро>6,0 МПа, /о>500 °С). [c.22]

Электроэнергию на базе геотермальных горячих источников вырабатывают также в США, Мексике, Японии, СССР (как уже указывалось ранее в разделе, посвященном ресурсам) и Исландии. В Сальвадоре подобная станция находилась в стадии конструкторских разработок в 1975 г. В Новой Зеландии в радиусе 36 км от Вайракей пар получают с небольших глубин, а в результате бурения на глубину до 610 м можно получать пар высокого давления. Около 80 % по массе от получаемого объема составляет горячая вода, которую необходимо отделить от пара перед тем, как использовать его в паровых турбинах. Среднее количество энергии, поступающей в национальную энергосистему из различных источников энергии в год, составляет 1100 ГВт. Установленная мощность 192 600 кВт, причем доля пара высокого давления снижается. В Каверау (Новая Зеландия) действует установка мощностью 10 000 кВт. В районе Гейзеров (США) мощность действующей установки составляет 290 000 кВт. Общая установленная мощность в целом по миру составляла 1,01 ГВт. Капитальные и эксплуатационные издержки находятся в диапазоне от 0,14 до 0,25 пенс/МДж в зависимости от местных условий. Сравнение с другими способами получения электроэнергии, проведенное Ле-ардини на основе данных 1970 г., дает упомянутые выше издержки (пенс/МДж) в размере 0,16 — для гидроэнергии, 0,38 — для пара и 0,40 — для ядерной энергии. [c.227]

Плоскости разъема цилиндра турбин среднего давления и букс уплотнений. Фланцевые разъемы на паров й стороне трубных досок испарителей и подогревателей высокого давления и плоскости разъема компрессоров 2. Мастики а) из смеси графита с вареным льняным маслом в пропорции 1 1 б) из 40 свинцового сурика, 20% свинцовых белил и 40% графита, разведенных на вареном льняном масле до консистенции густой сметаны 2. Масло предварительно проваривается на небольшом огне до тех пор, пока не сделается тягучим и липким 2. Наносится слоем 0,2—0,5 мм. При недостаточной плотности прилегания плоскости разъема укладывается в 2- 3 ряда асоестовый шнур диаметром 0,5 мм [c.316]

При особо низких напорах (2—5 м) турбины средней мощности вследствие малого числа о (оротов соединяют с генераторами через зубчатую передачу (фиг. 31). [c.270]

Большое значение для дальнейшего развития отечественного паротурбостроения имела разработанная Центральным котлотурбинным институтом (ЦКТИ) стандартизация типо-раз-меров турбин и резко повышенных параметров пара, существенно поднявших экономические показатели турбин 90 ama и 4й0° С (506° С) для крупных турбин, 35 ama и 435° С для турбин средней мощности. [c.133]

Для удовлетворения потребностей страны в турбинах средней мощности предусматривается серия турбин НЗЛ 40С0 и 60UU кет, в которую входят следующие типы АК-б, АП-6, АТ-6, АР-6, АК-4, АП-4, АТ-4 и АР-4. Кроме того, в серию включены турбины, спроектированные в качестве привода турбокомпрессоров и турбовоздуходувок АКв-4 и АКв-6. Все эти турбины спроектированы для начальных параметров пара 35 ama и 435° С, но могут изготовляться также для 29 ama и 409° С. [c.182]

Предвключённая турбина ЛМЗ мощностью 2500U кет при ЗООо об/мин противодавлением 34 ama. Начальные параметры пара 125 ama, 45U° С. После турбины при некоторых режимах температура получается менее 300° С, вследствие чего на пути к турбинам среднего давления необходим промежуточный перегрев пара, который осуществляется в перегревателе, обогреваемом газом. При мощности 25 мгвт расход пара 380 m 4a , при расходе 300 m 4a щ = 0,735. Общий вес турбины 61 т, вес ротора 3,5 т. [c.214]

В этой парогазовой установке камера сгорания I ступени, служащая одновременно и парогазогенератором, работает под давлением 30 ama. Процесс горения протекает в присутствии пара, который поступает из паровой турбины высокого давления. Смесь перегретого пара с продуктами сгорания (парогазовая смесь) при температуре 1023° К служит рабочим телом для парогазовой турбины среднего давления. После расширения в этой турбине парогазовая смесь направляется в камеру сгорания низкого давления (Р = 7 ama), где вновь перегревается до температуры 1023° К путем смешения с продуктами сгорания, и затем идет в турбину ни.з-кого давления. [c.9]

Для предупреждения аварии турбин следует придерживаться (при отсутствии указаний завода- изготовителя) следующих предельных значений огносительного повышения давления вследствие заноса С0ЛЯМ1И в регулирующей ступени ( ступенях) при одинаковом ра сходе пара через турбины для активных турбин среднего давления до 30 ат—1 5% и выше 30 ат—Ь% для реактивных турбин среднего давления до 30 ат— 20% и выше 30 ат—10%. Превышение этих величин давления пара запрещается даже в том случае, если конденсационная турбина или турбина с протиБлдаилением или какой-либо из контролируемых отсеков fyp бины с отбором работают при пропуске пара меньшем, чем мак симашьиое значение. [c.132]

Свинцовый сурик 50о/о, свинцовые белила ЗОУо и серебристый графит 20% (по весу) разводятся на натуральной олифе Для разъемов цилиндра турбины среднего давления, смазки параиитовых про-котадок дефектных фланцев [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...