Давление наддува

Схема автоматического регулятора прямого действия с корректором по давлению наддува [c.255]

Сжатый воздух из компрессора поступает в цилиндры двигателя это позволяет увеличить заряд, а следовательно, и мощность двигателя пропорционально давлению наддува. [c.81]

Давление наддува ограничено напряженностью цилиндропоршневой группы и составляет в судовых двухтактных двигателях Рк = 0,20 0,27 МПа, в четырехтактных = 0,15ч-0,30 МПа. [c.212]

Истечение газов из цилиндра при открытии выпускных органов вначале происходит под действием перепада давлений между цилиндром и газовыпускным коллектором (первая фаза, или свободный выпуск). Вторая фаза истечения определяется вытеснением газов из цилиндра поршнем (у четырехтактных дизелей) или выпуском газов во время продувки (у двухтактных дизелей). Выпускаемые газы в первой фазе обладают большой кинетической энергией, значительная часть которой (до 50 %) используется в турбине при импульсном наддуве. В системе с постоянным давлением перед турбиной большая часть этой энергии теряется. Наиболее эффективное использование кинетической энергии выпускных газов наблюдается при малых избыточных давлениях наддува, (Рк<0,18 МПа), что характерно для двухтактных малооборотных дизелей. [c.213]

О.С = 2,2 коэффициент продувки Фа 1,1 величина Lq = 14,35 кг/кг давление наддува Рк == 2-105 Па температура газов перед турбиной Тг = 873 К параметры атмосферного воздуха ра = 101 300 Па, Та = 288 К- [c.215]

Наиболее эффективным способом повышения мощности двигателей (при сохранении размеров цилиндра и частоты вращения коленчатого вала) является наддув. Наддув — это подача в цилиндр воздуха или горючей смеси с давлением выше атмосферного. У некоторых двигателей давление наддува достигает 2,5—3,5 бар. При этом их мощность возрастает в 1,5—2,5 раза по сравнению с мощностью двигателей без наддува. Это объясняется тем, что в цилиндр поступает больше воздуха (смеси)и,следовательно, можно сжечь больше топлива и увеличить этим мощность двигателя. [c.165]

Нагнетатели, применяемые в качестве продувочных насосов и для наддува двигателей, подразделяют на объемные и лопаточные. Объемные нагнетатели бывают поршневыми и коловратными. Поршневые компрессоры имеют высокий к. п. д. и могут обеспечить высокое давление наддува, однако для них характерны большие габаритные размеры и наличие неуравновешенных сил инерции. Эти компрессоры применяют редко. [c.166]

При интенсивном разгоне двигателя, а также при резком увеличении нагрузки и других видах неустановившихся режимов работы дизеля ротор турбокомпрессора вследствие своей инерционности не может мгновенно изменять число оборотов с увеличением подачи топлива и изменяющемся скоростном режиме дизеля. Это соответственно ведет к понижению давления наддува, уменьшению коэффициента избытка воздуха и к ухудшению сгорания топлива. Кроме того, при пониженных оборотах турбокомпрессора температура наддувочного воздуха будет также пониженной. [c.262]

У авиадвигателей с нагнетателями работа газов за периоды выпуска и впуска обычно бывает положительной и имеет величину, зависящую от давления наддува Ph и давления окружающего воздуха (фиг. 2). [c.2]

При необходимости получения больших мощностей в одном агрегате возможно применение наддува также и в карбюраторных двигателях, но лишь с ограниченным давлением наддува. Это ограничение обусловлено необходимостью значительного повышения октанового числа топлива. [c.193]

Для временного форсирования двигателя целесообразно применять нагнетатели с большим давлением наддува при низких оборота и пониженным давлением на высоких оборотах. Это значительно увеличивает крутящий момент на малых скоростях. [c.213]

Из формулы (6) следует 1) при постоянных е. а и Го увеличение р,- прямо пропорционально давлению всасывания ра 2) при уменьшенном е. но при постоянных о и Гд увеличение Р1 происходит частично за счёт Ра и частично за счёт уменьшения е 3) в обоих случаях р1 увеличивается за счёт уменьшения коэфициента остаточных газов 4) с увеличением р,- увеличивается (см. ниже), поэтому практически в больших двигателях Ne увеличивается прямо пропорционально давлению наддува [c.510]

Фиг. 26. Эффективное давление отнесённое к валу генератора, в зависимости от давления наддува ата

Применение наддува приводит к повышению температуры воздуха, идущего после компрессора во всасывающий тракт двигателя внутреннего сгорания (ДВС). Это снижает массу заряда воздуха (а следовательно, мощность двигателя) по сравнению с воздухом низкой температуры при том же давлении наддува и ведет к повышению теплонапряженности ДВС. При высоком наддуве температура всасываемого воздуха становится соизмеримой с температурой вспышки смазочного масла, что может привести к аварии. Поэтому для устранения указанных недостатков применяют охлаждение наддувочного воздуха. [c.124]

В СССР в 1935—1940 гг. разрабатывались конструкции высоконапорных парогенераторов с многократной принудительной циркуляцией и прямоточных. Был построен [55] опытный прямоточный парогенератор паропроизводительностью 6 т/ч с параметрами пара 65 ата, 400° С (рис. 6). При давлении наддува 4 ата достигнуто теплонапряжение топочного объема около 20 X X 10 ккал/(м ч). Высота кожуха парогенератора составляла всего 1,5 м, диаметр его— 1,0 м. Вес парогенератора около 0,7 т (0,12 кг металла на 1 кг пара). [c.8]

Обычно стендовые системы весьма насыщены разнообразной запорно-регулирующей арматурой, сопротивление которой составляет большую часть сопротивления всей системы. Для преодоления сопротивления приходится увеличивать давление наддува в баках вытеснительных систем подачи, что влечет за собой усиление, а следовательно, и утяжеление конструкции баков, арматуры и трубопроводов. При насосной подаче компонен- [c.4]

Давление наддува смеси в оснастку составляет 0,2... 0,3 МПа более высокое давление наддува неприемлемо, так как будет сопровождаться сильным ударом смеси о стенку ящика, что приведет к частичному переходу связующего на стенку и соответственно к прилипанию смеси к оснастке. В качестве разделительных смазок, наносимых на металлическую оснастку, рекомендуются растительные масла. [c.62]

Хотя полученные формулы для аэродинамических нагрузок и являются приближенными, однако это не вызывает значительных погрешностей при определении напряжений в корпусе ракеты. Как уже отмечалось в предыдущем параграфе, основной нагрузкой, определяющей прочность ракеты, является сила тяги. Максимальные сжимающие силы в данном сечении корпуса в основном определяются осевыми силами инерции масс, лежащих впереди этого сечения, и внутренним давлением наддува (для баков). Изгибающие моменты, вызванные поперечными аэродинамическими силами, относительно невелики. Максимальные напряжения от этих моментов, как правило, меньше напряжений от осевого сжатия. Поэтому вполне допустимо уточненные расчеты аэродинамических нагрузок отнести к проверочным расчетам, когда уже бывают известны результаты продувок моделей. [c.281]

Нормальные силы. Исходными данными для построения эпюры нормальных сил являются тяга двигательной установки F, аэродинамическая осевая сила X и ее распределение qx (х) по длине, масса ракеты т и ее распределение Шх (х) по длине, давление наддува ра в баках (рис. 10.8). Все эти силы и масса меняются при движении ракеты. В дальнейшем при построении эпюр их считают неизменными, - и относят к определенному, фиксированному моменту времени. Погонная масса гпх (х) и аэродинамическая нагрузка qx (л ) связаны с суммарными значениями т и X соотношениями [c.284]

На участке бакового отсека из этих сил следует вычесть силу Nj, от давления наддува. [c.286]

Баки в различных расчетных случаях нагружены 1) давлением наддува ро . 2) давлением столба жидкости п уН, где Пх — осевая перегрузка Н к у —- соответственно высота столба и удельный вес жидкости 3) силами реакции соседних отсеков. [c.291]

Сдвигающая сила S в расчетах на прочность баков является менее важным фактором. Значения сил Ti и в первую очередь определяет выбор того или иного конструктивного варианта бака и, как показывают соотношения (11.2) и (11.3), зависят от давления наддува рд. [c.291]

При малых значениях давления наддува меридиональная сила Ti, возникающая в обечайке корпуса бака, оказывается сжимающей. Сжатая в осевом направлении обечайка может потерять устойчивость. Напряжения, при которых происходит потеря устойчивости обечайки [c.291]

Гладкого бака, весьма невелики. Для повышения устойчивости обе чайки можно применить панели стрингерной или вафельной конструк--ции. Другой путь — увеличение давления наддува ра в баке. Большие давления приводят к растяжению обечайки вдоль образующей. При этом окружные силы 7 а по формуле (11.3) оказываются большими. При больших окружных растягиваюш.их усилиях баки целесообразно выполнять из высокопрочных материалов. Отсутствие осевого сжатия позволяет делать обечайки неподкрепленными. Давление наддува в них обычно выбирают так, чтобы в осевом направлении не возникали сжимающие напряжения от силы N и момента М [c.292]

Для цилиндрических баков ракет больших диаметров, работающих при небольшом давлении наддува, целесообразно применять так называемую вафельную I конструкцию. Обечайки бака можно изготовлять из плит алюминиевого сплава. В процессе химического фрезерования ячеек прямоугольной или ромбовидной формы часть материала удаляется. Остающееся часто расположенные ребра делают оболочку анизотропной. Обечайку рассчитывают на устойчивость как цилиндрическую конструктивно-анизотропную оболочку, нагруженную осевым сжимающим усилием и внутренним давлением. Значение [c.293]

Перед расчетом на прочность бака определяют расчетные случаи для различных его сечений. В связи с тем что в процессе полета ракеты осевая перегрузка Пх возрастает, а высота столба жидкости Я падает, для различных сечений бака следует найти зависимость давления от времени и определить максимальное значение р по формуле (11.1). Так, при постоянном давлении наддува величина будет при- [c.295]

Определить осевые сжимающие силы и стенках корпуса ракеты, установлепной на стартовом столе, от полезного груза, топлива п баках п двигательной установки с учетом давления наддува в баках. Дано /), G,, — давление наддува в баке н нес окислителя G, — давление наддува в ба-)4 е и вес горючего Сп,. — вес полелного груза Сд — вес двигательной установки. [c.17]

ИЛИ порознь с ним механической (редуктор 5) или гидравлической передачей. Соотношение между мощностями турбины 2 и компрессора 3 может быть самым различным. Если мощность турбины 2 меньще мощности, необходимой для привода компрессора 3, то для достижения заданного давления поступающего в цилиндр заряда (давления наддува) недостающая мощность отбирается у двигателя. В противном случае избыточная мощность турбины передается на вал, от которого осуществляется привод потребителя. [c.239]

Наддув двигателей. При наддуве двигателя воздух (или горючая смесь) не всасывается в цилиндры в результате разрежения, создаваемого в них поршнем, а нагнетается специальным воздушным нагнетателем, который приводится от вала двигателя или от турбины, рабртающей на отходящих газах двигателя. В этих случаях давление наддува Рн больше давления окружающей среды ро- [c.438]

Для осуществления продувки и наполнения цилиндров дизеля воздухом давление наддува р . == ippr должно быть больше, чем давление уходящих газов перед турбиной р,. Коэффициент ip зависит от системы наддува в четырехтактных двигателях гр = = 1,15-н1,3, в двухтактных ijj == 1,15 1,4 [9]. [c.214]

На фиг. 25 дан разрез наддувочного агрегата двигателя тепловоза Д, имеющего = = lOOO л. с. и л = 740 об Мин (без наддува Ng = 660 л. с.). Давление наддува р = 1.35 ama, давление газов перед турбиной 1,25 ama. При п = 10 300 об/мин производительность турбовоздуходувки 230 m Jmuh. Температура газов перед турбиной 480° С, после —Й6°С. Наибольшая допустимая температура газов перед турбиной 565° С. [c.511]

Стоп = 0,0322 кг/с. Общий тепловой поток при сгорании топлива Q = GronQp = 0,0322 4186,8 10 = 1 348 148 Вт, в том числе эффективный — Рэф = 534 980 Вт в воду и масло —Qa.M = 291913 Вт (в воду — Qb = 272 142 Вт, в масло —19 771 Вт) с уходящими (выхлопными) газами — Qyx = 495 438 Вт излучением — Q 3 = 25 818 Вт. Расход воздуха дв = 1,111 кг/с. Параметры воздуха на всасывании температура в = 24°С абсолютное влаго-содержание da = 0,007 кг/кг. Давление наддува 1,324 X [c.94]

Баки в этом случае либо заполняются каким-либо инертным газом (азотом) под некоторым небольшим давлением, либо снабжаются разделительными устройствами мембранного или поршневого (см. рис. 1.15) типа. При применении их улучшается заполнение насоса жидкостью, а в некоторых случаях обеспечивается принудительное ведение его поршней Давление наддува в последнем случае доводится до 4—5 кПсм . [c.593]

При работе гидромуфты с лопастной машиной при определенных условиях может наблюдаться изменение нагрузки по закону N = Такие условия могут встретиться, например, на самолете в случае работы нагнетателя на двигателе с постоянным давлением наддува (рк = onst), т. е. при условии постоянства весового расхода воздуха, подаваемого в двигатель при снижении или повышении числа оборотов крыльчатки нагнетателя в зависимости от изменения высоты полета [c.163]

Количество жидкости, заливаемой в гидробак, л Давление наддува гидробака, kFJ m Максимальное давление в цилиндрах тормозов при полном нажатии педалей, кГ1см Максимальное давление в цилиндрах тормозов при нажатии рукояток аварийного торможения, кГ1СМ [c.172]

Двигатель Спей 25 имеет kIj.=21,2 при m 0,7, выполнен по двухвальной схеме со смешением потоков. В двигателе вентилятор служит и компрессором низкого давления, наддувая компрессор высокого давления. Вентилятор двигателя пятиступенчатый, приводится двухступенчатой турбиной, компрессор двенадцатиступенчатый, приводится двухступенчатой турбиной высокого давления, первая ступень которой и сопловые лопатки второй ступени охлаждаемые. По мнению специалистов фирмы Роллс-Ройс , отбор воздуха на охлаждение турбины приводит к ухудшению удельного расхода топлива двигателя примерно на 0,5%. Камера сгорания ДТРД Спей 25 — трубчато-кольцевого типа, имеет десять жаровых труб. За турбиной двигателя установлен смеситель, в котором поток воздуха внешнего контура смешивается с потоком газа внутреннего контура и истекает из сужаю-ш,егося нерегулируемого реактивного сопла. Двигатель имеет также устройство реверсирования тяги и шумоглушитель. [c.112]

Пневмогидравлическая схема двигательной установки представлена на рис. 175. В этом варианте двигательная установка имеет четыре бака. Гидразин находится в баке под начальным давлением газа наддува (азот) 2,4 МПа. Система работает в вытеснительном режиме без дополнительного поднаддува. В процессе вытеснения топлива из бака давление в подушке снижается вплоть до 5-кратного снижения уровня тяги. Дублированы клапаны, каталитические решетки и др) гие элементы конструкции двигателя. Четыре двигательных модуля могут работать парами А—С или В—Z), дублируя друг друга. Каждый модуль содержит один ЖРД для формирования орбиты космического аппарата и три двигателя для управления положением. Удельный импульс основного двигателя на номинальном режиме 234 с при среднем удельном импульсе за весь срок службы 228 с. Для двигателей ориентации удельный импульс на номинальном режиме составляет 232 с при расчетном среднем удельном импульсе 200 с. Тяга двигателей зависит от текущего давления наддува (рис. 176). Продолжительность минимального импульса двигателя формирования орбиты 40 мс, двигателей ориентации 20 мс. [c.267]

Для некоторых отсеков приходится рассматривать несколько определяющих нагрузок. Например, для конического переходного от- сека определяющая нагрузка —внешнее аэродинамическое давление и осевая сила Л/дкв . для баков ракет в качестве определяющей нагрузки принимают силу Мжп и давление наддува. [c.274]

Давление наддува создает разгружающую осевую силу N , действующую на участке обечайки бака между передним и задним днищами. Для цилиндрического бака Np = для конического несущего участка Np р кг , где —радиус цилиндра г — текущий радиус окружности сечения конуса. Распределенные и сосредоточенные внешние и массовые силы приводят к выбраннымч ечениям корпуса ракеты. Для этого сосредоточенные нагрузки распределяют на два соседних сечения обратно пропорционально плечам [c.285]

Примером баков гладкой конструкции могут служить баки ракеты Атлас (рис. 11.1). Баки горючего (керосин) и окислителя (жидкий кислород) представляют собой единый блок длиной около 18 м и диаметром 3 м. В середиие блока имеется полусферическая перегородка — диище, разделяющая емкости для горючего и окислителя. Обечайка бака изготовлена из 23 отдельных секций. Материал обечайки — нержавеющая холоднокатаная сталь с пределом прочности 0i, = 1400 МПа и пределом текучести Ст = 1120 МПа. Толщина стенок переменная в передней части h=0,25 мм у заднего днища Л = 1,1 мм. Во время всего периода эксплуатации, начиная с изготовления, в баках поддерживается избыточное давление рд = 0,07 МПа для предотвращения потери устойчивости тонкостенной обечайки. Во время полета ракеты давление наддува в баке горючего ро 0,42 МПа, в баке окислителя Ро = 0,18 МПа. [c.292]

Диаметр (3 м) и толщины стенок (0,25 мм) обечаек баков этого типа таковы, что конструкция практически не может работать на сжатие. Секции бака не способны воспринимать сжимающее напряжение выше 20 МПа. что соответствует осевой силе Ni = 48 кН, Давление наддува Ро = 0il8 МПа создает осевую растягивающую силу Л/р — 1300 кН. [c.292]

Для повышения напряжений, вызывающих потерю устойчивости бака от осевого юкатия, обечайку подкрепляют продольными и поперечными элементами. Такие баки называют стрингерными. Обечайки стрингерных баков сжаты вдоль образующей. Давление наддува здесь сравнительно невелико. Осевая сжимающая сила по длине бака практически не меняется. При работе на сжатие все сечения равноопасны с точки зрения потери устойчивости. [c.293]

Баки, расположенные внутри корпуса, воспринимающего внешние 1агрузки, называют подвесными. На бак действуют лишь внутреннее давление и местные силы, передаваемые узлами крепления. 1ри известном давлении наддува, осевой силе и изгибающем юменте погонные силы и в обечайке подвесного бака определяются по зависимостям (11.2), (11.3). [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...