Нагрузки — Зависимость Условия граничные

Начальное моментное напряженное состояние снижает классическое критическое значение осевого сжимающего напряжения цилиндрической оболочки, причем в зависимости от граничных условий и коэффициента Пуассона (л это снижение критической нагрузки колеблется примерно от О до 20%. Таким образом, учет [c.265]

С целью определения границ начала возникновения процесса схватывания второго рода в различных масляных средах в условиях граничной смазки в зависимости от скорости и нагрузки были проведены специальные исследования, в результате которых установлено, что масла, имеющие различную химическую и физическую активность, по-разному взаимодействуют с поверхностями трения в тех или иных условиях трения и оказывают различное сопротивление возникновению и развитию процесса схватывания второго рода. [c.56]

Фиг. 39. График приведенного износа образцов при трении по диску в условиях граничной смазки (МС-20) в зависимости от скорости скольжения при постоянной удельной нагрузке 25 кг/сж .

Фиг. 44. График изменения коэффициента трения в зависимости от величины скорости скольжения ири постоянной удельной нагрузке 25 кг/см в условиях граничной смазки (МС-20) при испытании I — нормализованных образцов по нормализованному диску, изготовленных из стали марки 45 2 — закаленных образцов по закаленному диску, изготовленных из стали марки У8.

Фиг. 45. График приведенного износа в зависимости от скорости скольжения ири постоянной удельной нагрузке 25 кг см при трении в условиях граничной смазки (МС-20) бронзовых образцов / — по нормализованному диску, изготовленному из стали марки 45 2 — по закаленному диску, изготовленному из стали марки У8.

Фиг. 48. График изменения коэффициента трения в зависимости от величины скорости скольжения при постоянной удельной нагрузке 25 кг см в условиях граничной смазки (МС-20) при испытании образцов, изготовленных нз серого чугуна I—ио нормализованному диску, изго товленному из стали марки 45 2 —ио закаленному диску, изготовленному из стали марки У8.

Хотя допустимое значение параметра pv подбирают при этом в зависимости от скорости скольжения, способа теплоотвода, характера действия нагрузки и других условий, однако использование этого произведения как показателя работоспособности встречает возражения со стороны специалистов в области теории расчета подшипников жидкостной смазки. Основанием для этого служит то, что эта по сути примитивная теория расчета принимает коэффициент трения постоянным и не учитывает роли относительного диаметрального зазора в подшипнике, отношения длины шипа к его диаметру и влияние вязкости смазочного материала. Тем не менее, если подшипник или другая пара работает при граничной смазке, то расчет по pv является оправданным, поскольку этот параметр косвенно характеризует температуру поверхности трения, которая в явном виде не входит в число заданных при расчете величин. Дополнительно следует лимитировать допустимое давление [р]. Инженер- [c.327]

Если нагрузка действует на среднем участке, то из расчетных зависимостей вытекает, что количество волн п слабо зависит от величины участка нагружения и для рассматриваемых оболочек находится в пределах 4—6 в зависимости от граничных условий. Необходимо отметить, что и по результатам проведенных испытаний число волн изменялось в очень узких пределах 5—6 при изменении а в широком диапазоне (0,1— )L. [c.194]

Из этих зависимостей получается простое правило, уже упомянутое выше, которое состоит в том, что вязкая балка под постоянной (не зависящей от времени) нагрузкой р прогибается с постоянной скоростью IV, пропорциональной прогибам хю балки из упругого материала, изгибаемой той же самой нагрузкой при тех же граничных условиях. Это правило оказывается справедливым и для вязко-упругой балки, нагруженной только постоянными нагрузками, если эти нагрузки прикладывались к балке одновременно. В этом случае балка будет прогибаться с посгоянны-ми скоростями 1Ь, пропорциональными начальным упругим прогибам ау. [c.334]

Нагрузки — Зависимость от прогибов 188, 189 — Нагрузки критические 189, 190 — Напряжения 188 — Условия граничные 188, 190 — Устойчивость 187—191 [c.558]

Адсорбционное пластифицирование может в некоторой степени объяснить механизм действия поверхностно-активных среди в условиях граничного трения, особенно при высоких давлениях. Например, в работе Бира и Боудена [50] даны значения коэффициента кинетического трения [Хк стальных поверхностей в присутствии смазок в зависимости от нагрузки (табл. 16). [c.106]

На рис. 6 показаны кривые перемещений ни, V, и. Можно отметить, что величины перемещений уйм примерно на порядок меньше перемещения Ы1- Координата положения максимального смещения ьп меняется в зависимости от величины нагрузки, геометрических параметров панели, граничных условий и лежит в пределах 7—30% величины прямолинейной образующей от большого криволинейного контура. Координаты максимумов перемещений 1ю, V, и в общем случае не совпадают. Вид закрепления криволинейного контура оказывает слабое влияние на изменение величины смещения хю, V, и. [c.94]

Зависимости (5.89) и (5.90) позволяют определить напряженно-деформированное состояние конической оболочки при известных составляющих поверхностной нагрузки и при заданных граничных условиях. [c.196]

Материалы и тела, для которых зависимость между напряжениями и деформациями включает время, называются упруго-вязкими. Для таких материалов характерны следующие реологические свойства 1) изменение деформаций при постоянных напряжениях (ползучесть) 2) изменение напряжений при постоянных деформациях (релаксация) и снижение прочности при длительном воздействии нагрузок. Все реальные тела обладают свойством ползучести, но проявление этих деформаций зависит от промежутка времени, в течение которого ведутся наблюдения за процессом деформирования, от величины приложенной нагрузки и температуры, от граничных условий. Так, течение жидкости можно наблюдать за очень короткие промежутки времени (секунды, минуты), льда — за несколько часов и суток, глин — за сутки и месяцы, скальных грунтов — за тысячелетия и т. д. Течение жидкости вызывают очень малые касательные напряжения, тогда как для течения скальных грунтов требуются значительные напряжения. [c.57]

Следует отметить, что в процессе оптимизации по целевой функции, определяемой по формуле (6.33), необходимо найти оптимальные значения параметров В я Е, при которых функция имеет минимум. Поскольку эти параметры определяют в зависимости от граничные значений М, и грузового неуравновешенного момента, задаче сводится к оптимизации этих граничных значений. Анализ показывает, что для прямых стрел с уравнительным полиспастом на наибольшем вылете следует принять = 0. При М, < О возрастают расчетные изгибающие нагрузки Ра на всех вылетах, а значения Мх >0 не удовлетворяют условиям уравновешивания стрелы с грузом. Таким образом, задача сводится к одномерной задаче определения оптимального значения момента М . [c.172]

Уравнение (б) интегрировалось Динником численным методом для различных отношений fjl (величины а) с одновременным удовлетворением граничных условий, соответствующих данному типу арки и опасной форме потери устойчивости — обратносимметричной для двухшарнирной и бесшарнирной арки, симметричной и обратносимметричной, в зависимости от отношения ///, для трехшарнирной арки. Окончательное решение для критической интенсивности нагрузки было приведено к форме [c.116]

Граничные условия. Рассматривая дифференциальные зависимости, описывающие деформацию изгиба пластинки поперечной нагрузкой ( 52), нетрудно убедиться в том, что зная функцию щ х, у), [c.185]

Для анализа зависимости критического времени Го от возраста материала был проведен численный расчет для стержня с граничными условиями (5.1). На стержень действует сжимающая сила Р и распределенная поперечная нагрузка постоянной интенсивности 5. Ядро ползучести материала стержня имеет вид (5.9) с функцией старения ф (т) = -Ь ИгТ "-. Стержень состоит из двух равных участков. Возраст одного из них постоянен р1 = 5 сут, а возраст второго участка ра варьировался от 5 сут до 50 сут. Были выбраны следующие числовые значения параметров задачи = 2,0-10 МПа, = 0,238-10- МПа , = 1,85-10- МПа- сут. [c.276]

Для анализа полученной расчетной зависимости критерия от нагрузки для случая упругого контакта были использованы экспериментальные данные [14] по изучению влияния нагрузки, скорости и твердости материалов на характер и величину изменения характеристик шероховатости приработанных стальных поверхностей в условиях скольжения и граничной смазки АК-6 . [c.83]

Полученная формула свидетельствует об одинаковом механизме воздействия нестационарных граничных условий на процесс тепломассообмена в пучке витых труб независимо от числа Рг д. Действительно, производная по времени мощности тепловой нагрузки ЭЛ /Эг связана с производной для температуры стенки ЭГ /Эг, входящей в безразмерный параметр, определяемый выражением (5.46) и учитывающий изменение турбулентной структуры потока в пристенном слое при изменении температуры стенки труб. Поэтому действие величины дN/ )т)y на коэффициент к должно быть независимым от шага закрутки витых труб, или числа Рг . В то же время с уменьшением числа Рг, , (или 3/(1) интенсивность закрутки потока в пучке возрастает, а рост закрутки потока увеличивает уровень турбулентности прежде всего в пристенном слое, интенсифицируя обменные процессы между пристенным слоем и ядром потока. Кроме того, увеличиваются конвективный перенос между соседними ячейками пучка и организованный перенос массы теплоносителя по винтовым каналам труб в межтрубном пространстве. Эти обменные процессы в пучке витых труб должны ускорять процесс выравнивания температурных неравномерностей в потоке при уменьшении числа Рг и при нестационарном протекании тепломассообменных процессов. Поэтому при одинаковой структуре формул (5.63) и (5.60) для пучков с Рг = 57 и 220 и идентичной качественной зависимости коэффициента к от числа Фурье Ро количественно результаты расчета по (5.63) и (5.60) отличаются при одном и том же числе Ро (рис. 5.18, 5.19). При этом для пучка с числом Рг = 57 значения коэффициента к в первые моменты времени существенно меньше, чем значения коэффициента к для пучка с Рг = 220. При Рг = 10 [c.167]

Основная трудность создания надежной методики расчета на устойчивость гидравлического следящего привода заключается в сложности математического описания движения привода в граничных условиях перехода от неустойчивого к устойчивому режиму движения и наоборот, вследствие множества параметров, определяющих динамику привода, и ряда нелинейных зависимостей между ними. Общеизвестно [52], что методы расчета, рассматривающие силовой гидравлический следящий привод в виде линейной модели, в которой исключается трение, а коэффициенты усиления по скорости и давлению (нагрузке) принимаются постоянными, независимыми от величины входного сигнала (рассогласования), дают чрезмерный запас устойчивости и заставляют выполнять следящий привод с неоправданно низкой точностью воспроизведения. Эти методы расчета предполагают возможность существования двух областей динамического состояния гидравлического следящего привода области / устойчивости и области II неустойчивости равновесия. Эти области показаны на рис. 3.8, где А — амплитуда перемещений рп — подведенное давление. Критическим давлением перехода из одной области динамического состояния в другую является подведенное давление величины рпл- [c.113]

Если на пластину действуют несколько независимо изменяющихся нагрузок, то вместо одного критического значения параметра нагрузки можно построить границу области устойчивости. Например, для прямоугольной пластины, нагруженной равномерно распределенными касательными контурными силами и нормальными (сжимающими или растягивающими) силами q, критические сочетания касательных и нормальных сил (т.е. граница области устойчивости), найденные в этой задаче с помощью приближенных решений при различных граничных условиях и различных отношениях сторон пластины, достаточно точно аппроксимируются зависимостью [c.211]

В задачах устойчивости оболочек применение этих методов сдерживалось высоким порядком систем алгебраических уравнений, что обусловливается значительной изменяемостью функций, описывающих как исходное, так и нейтральное состояние. Возможности эффективного применения конечно-разностных методов появились в последние годы в связи с внедрением в практику исследований ЭВМ. Эти методы обладают несомненным достоинством по сравнению с другими методами. Они позволяют стандартным образом решать задачи устойчивости при различных граничных условиях, различных нагрузках, в том числе полосовых и локальных. При этом не возникает затруднений и с учетом действительного характера докритического состояния. Ниже дается изложение одного эффективного алгоритма решения задач конечно-разностным методом [6.13]. Этот алгоритм основан на представлении дифференциальных уравнений устойчивости в матричной форме и решении алгебраических разностных уравнений матричным методом исключения по Гауссу. Алгоритм приводит к простым рекуррентным зависимостям, позволяющим стандартно и с большой точностью решать широкий круг задач устойчивости оболочек при осесимметричной нагрузке. [c.88]

Приравнивая нулю определитель этой системы, приходим к уравнению (4.31). Вычислять определитель Ар вместо Д проще это дает экономию машинного времени. Однако при этом следует иметь в виду некоторые особенности. Типичные зависимости Др от параметра нагрузки показаны на рис. 6.3. Зависимость на рис. 6.3, а типична для граничных условий при Go О, на рис. 6.3,6 — для граничных условий при Go = 0. Смена знака определителя происходит в точках разрыва второго рода с переходом через бесконечность и при обращении определителя в нуль. При этом критическому состоянию оболочки отвечают нулевые значения определителя. Разрывы второго рода соответствуют полюсам Др, которые являются нулями. Д]. Поскольку определитель Д° вложен [c.96]

Суммарная погрешность в величине критической нагрузки до параметра 6 = 10 не превышает 5 -f- 10%. Величины критических нагрузок для различных граничных условий (51, S4, С1, С4) в зависимости от параметра пологости показаны на рис. 24.6 сплошными линиями. [c.298]

На рис.3.30 приведены зависимости максимальный прогиб -нагрузка , полученные МГЭ при разбиении контура пластины на 40 дуговых элементов. Прогиб в центре является максимальным. Сплошные линии соответствуют граничным условиям жесткой заделки штриховые линии - граничным условиям шарнирного закрепления. За ведущий параметр принимался прогиб wj в центре пластины. Отрезок [О ЗА] изменения wj был разбит на 20 [c.106]

Рассмотрим оболочку с обоими закрепленными краями с идеальным продольным шарниром. Решение такой задачи для различных граничных условий получено в работе [291. Приведем более простую зависимость, предложенную в работе [181, которая дает тождественные с первой результаты. Исследованиями [18, 291 установлено, что потеря устойчивости оболочки происходит в некоторой ограниченной области, включающей шарнир. Наличие шарнира снижает критическую нагрузку в два раза [c.81]

Формула (110) относится к оболочкам с шарнирно опертыми краями. Сведения о влиянии различных граничных условий закрепления для гладких цилиндров могут быть использованы и для конусов (см. [12]). Существенное влияние на величину критической нагрузки при значительном угле конусности (а > 35°) оказывает упругость распорного шпангоута, теоретические зависимости отсутствуют (некоторые рекомендации к проектированию и сведения по экспериментальным данным изложены в следующем подразделе). [c.106]

Сведения о влиянии граничных условий закрепления краев оболочки могут быть найдены в работе [ 12 ]. Существенное влияние на величину критической нагрузки оказывает упругость распорного шпангоута днища. Теоретические зависимости отсутствуют, известны попытки учесть площадь опорного кольца [9, 10]. Как правило, при проектировании исходят из того, чтобы действующие в шпангоуте напряжения от распорных усилий при. давлении р р не превышали предела текучести. Кроме того, из-за неправильной силовой схемы распорного узла в месте заделки днища могут действовать значительные усилия изгиба, приводящие также к снижению критической нагрузки. Сварное соединение днища со шпангоутом должно быть выполнено швом встык с ограниченным смещением свариваемых кромок. Следует также избегать установки на оболочке приварных деталей, так как это неизбежно приводит к появлению местных несовершенств. [c.118]

Этот полученный выше для частного вида нагрузки и частного вида оболочки результат имеет общее значение дЛя теории цилиндрических оболочек. Именно возможность применения к ним безмоментной теории, как правило, зависит от длины оболочки. Коль скоро цилиндрическая оболочка достаточно длинна — никакая формулировка граничных условий на ее торцах не оказывает влияния на изгибное напряженное состояние, устанавливающееся в средней части оболочки (если только форма поперечного сечения цилиндра не подобрана специально под заданный тип нагрузки так, чтобы изгиб оболочки в поперечном направлении был исключен вне зависимости от того, как велика ее длина в частности, для равномерного нормального давления такой специальной формой поперечного сечения является круг). [c.152]

Тогда квазистатическая задача А деформационной теории пластичности заключается в решении уравнений равновесия (3.93) при удовлетворении граничным условиям (3.94), причем должны быть учтены условия (3.80) или (3.89) (в зависимости от того, происходит ли нагрузка или разгрузка) и соотношения Коши [c.247]

Отсюда также следует, что при течении газа в начальном участке трубы при постоянной тепловой нагрузке должна точно подтверждаться формула (2.58). При других граничных условиях опытные точки, строго говоря, отклоняются от этой зависимости. В случае произвольного распределения тепловой нагрузки интеграл уравнения энергии равен [c.39]

На фиг. 36 представлен график зависимости износа закаленных образцов, изготовленных из стали марки У8, при испытании в условиях граничной смазки МС-20 в паре с закаленным валом, изготовленным из той же стали, от изменения величины скорости скольжения и удельной нагрузки. Как видно из графика, с ростом величины удельной нагрузки увеличивается интенсивность и расширяются границы существования процесса схватывания второго рода. При нагрузке 150 кг1см процесс схватывания второго рода возникает при скорости 1,5 м1сек, а при нагрузке 300 кг см — при 0,25 Mj eK. [c.56]

Фаг. 47. График приведенного износа при трении в зависимости от величины скорости скольжения при постоянной удельной нагрузке 25 Kzj M в условиях граничной смазки (МС-20) образцов, изготовленных из серого чугуна 1 — по закаленному диску, изготовленному из стали марки У8 2 — по нормализованному диску, изготовленному из стали марки 45. [c.63]

Для исследования напряженного состояния на поверхности раздела были разработаны аналитические методы. К ним относятся методы механики материалов, классической теории упругости и метод конечных элементов. Метод конечных элементов является наиболее универсальным и охватывает разнообразные граничные условия. Предполагаемая величина концентрации напряжений определяется условиями на поверхности раздела. Теоретические данные показывают, что концентрация касательных напряжений на концах волокон зависит от объемной доли волокна и геометрии его конца. Из этих данных также следует, что радиальное напряжение на поверхности раздела изменяется по окружности волокна и может быть растягивающим или сжимающим в зависимости от характера термических напряжений, а также от вида и направления приложенной механической нагрузки. Следовательно, в обеспечении требуемой адгезионной прочности, соответствующей конкретным конструкциям, существует определенная степень свободы. Наличие пор и влаги на поверхности раздела, так же как и повышение температуры, ослабляют адгезионную прочность, в результате чего снижаются жесткость и прочность композитов. Циклическое нагружение почти не сказывается на онижении адгезионной прочности. Показатель расслоения является критерием увеличения локальных сдвиговых деформаций в матрице и модуля сдвига композита. Этот параметр может быть использован при выборе компонентов материалов с заданной адгезионной прочностью на поверхности раздела, И наконец, следует отметить, что состояние данной области материаловедения [c.83]

При заданных граничных условиях на контуре пластины по приведенным зависимостям можно определить напряжения и деформации в начальном неискривленном состоянии. На части контура, на которой действуют внешние нагрузки, граничные условия имеют вид (рис. 4.1, б) [c.136]

Опытные данные по нестационарному эффективному коэффициенту турбулентной диффузии представленные в разд. 5.2, 5.3, были обобщены зависимостью (5.60). Зависимость (5.60) может быть использована для расчета относительного коэффициента к = К К при увеличении тепловой нагрузки в пучках витых труб с числом = 220 (5/ = 12) при числах Ке = 3,5 10 . .. 1,75 Ю , то = 1. .. 6 с, (ЭТУ/Эт) = = (0,615. .. 7,2) кВт/с. Измерение температурных полей теплоносителя в этом пучке для различных моментов времени показало, что рассмотренный тип нестационарности влияет на коэффициент к в первые моменты времени из-за изменения во времени граничных условий, связанного с изменением мощности тепловой нагрузки N = N т). Это подтверждает гипотезу, что при нестационарном разогреве пучка происходит изменение турбулентной структуры потока, приводящее к перестройке температурных полей в пучке и росту к в первые моменты времени. Этот механизм интенсификации нестационарного тепломассопереноса при изменении тепловой нагрузки будет определяющим, по всей вероятности, и в пучках витых труб с другими числами Поскольку наиболее благо-прятными теплогидравлическими характеристиками обладают пучки витых труб в диапазоне изменения чисел = 57. ... .. 220, рассмотрим влияние различных параметров режима на закономерности нестационарного тепломассопереноса в пучке витых труб с числом Рг = 57 (5/ = 6,1) при увеличении мощности тепловой нагрузки в той же последовательности, как это было сделано для пучка с Рг = 220. [c.163]

Различают следующие виды трения скольжения сухое (работа без смазки), которое в нормально работающих подшипниках не встречается полусухое или граничное, которое имеет место при малой скорости скольжения, иеустановившемся режиме работы и при недостаточной сма,зке. В зависимости от материала трущейся пары и условий работы коэффициент трения / и 0,1...0,25 нолужидкостное, при котором большая часть поверхностей цапфы и вкладыша разделены слоем смазки, но отдельные элементы поверхностей соприкасаются, / я 0,01...0,1 жидкостное, когда смазка полностью отделяет поверхность цапфы и вкладыша и их непосредственный контакт исключается, 0,001...0,01. В таких условиях работают точно 1.зготовленные подшипникн при относительно небольших нагрузках и высоких скоростях вращения. Но и у таких подшипников во время пуска и остановки трущиеся поверхности не разделены масляным слоем достаточной толщины. [c.404]

Граничные условия Фогельполя [1] — Трубицына [2] (давление масла одинаково в сечениях максимальной и минимальной толщины слоя вне зависимости от места подвода) исключают возможность рассмотрения вопроса о работе подшипника при переменном режиме даже при постоянном направлении нагрузки или приводят к блуждающим точкам подвода при разных режимах. При фиксированных точках подвода получаются в одной из точек подвода отрицательные значения давления, соизмеримые с максимальным положительным давлением. [c.52]

Виды зависимостей граничных условий ухудшенного теплообмена и области их существования для труб диаметром 15 мм и более показаны на номограмме 19. В первой из них (/) значение j kp во всех случаях зависит от удельной тепловой нагрузки трубы, вторая (//) имеет участки, в которых эта зависимость для дггр отсутствует (номограмма 19,а). Удельные тепловые нагрузки, соответствующие началу и концу области независимости паросодержания от q (точки 2 и 5 зависимости II), приведены на номограмме 19,6. [c.28]

Полученный алгоритм легко программируется. Процесс определения кр,итических нагрузок сводится к вычислению определителя Л или при заданных значениях параметров т т, с, р и параметров нагрузки N, ii, Р. Критическому состоянию оболочки отвечают наименьшие значения параметров N, ti, Р, при которых определитель обращается в нуль. Процесс счета удобно организовать следующим образом. Перебирая ряд значений 3 при заданных параметрах нагрузки и геометрии оболочки и находя наименьший корень уравнения (4.24) для каждого р, получаем зависимость этих наименьших корней от р (рис. 6.2). Минимум в этой зависимости соответствует критическому состоянию оболочки. При любом числе узлов вычисления сводятся к вычислению определителя четвертого порядка. Это позволяет последовательно увеличивая т, проследить за сходимостью результата и получить точное решение задачи для любых граничных условий и любых нагрузок. Единственным ограничением может служить машинное время, которое увеличивается прямо пропорционально числу узлов. [c.94]

Точеные оболочки на специальной установке, позволяющей давать боковое давление жидкостью, испытывались В. А. Нагаевым [8.12]. Образцы имели размеры LjR = 0,5 2, h = = 0,5 -Ь 0,8 мм, R — 10,3 см. Материал ст. 20, эллиптичность не превышала 0,05—0,06 мм, разностенность — 0,03 мм. Исследовались три типа граничных условий шарнирное опирание, защемление и опирание (образец с промежуточной диафрагмой). У оболочек с упругим защемлением образовались эллиптические суживающиеся к краям выпучины. При шарнирном опирании выпучины имели прямоугольную форму. При смешанных граничных условиях было смешанным и волнообразование. Критическое давление для шарнирно опертых образцов составляло 73 —90% от верхнего критического давления. Короткие образцы (L/R = 0,7 ч- 2) дают лучшее совпадение с результатами нелинейной теории, длинные же — с линейной теорией. Очень короткие оболочки L/R < 0,7) теряли устойчивость при нагрузке, меньшей нижней критической. Для оболочек с упругим защемлением критическая нагрузка на 20—30% выше нагрузки оболочек с шарнирным опиранием и ниже на 25—43% верхней критической нагрузки защемленной оболочки. В зависимости от длины оболочки соотношение между экспериментальной и теоретической критическими нагрузками изменяется точно так же, как и при шарнирном опирании. С укорочением оболочки расхождение увеличивается. [c.154]

Геометрические и физические параметры пластины следующие а = 0 см), h = ( M), Е 2 0 (кГ/см ) v = 0.3. На рис.3.29 приведены зависимости максимальный прогиб — нагрузка , полученные МГЭ при разбиении каждой стороны пластины на 10 равных по длине элементов. Максимальный прогиб возникает в точке с координатами (о. 125а О о). Сплошные линии соответствуют граничным условиям жесткой заделки (3.2.3) штриховые линии - граничным условиям шарнирного закрепления [c.105]

Принцип виртуальной работы. Так как этот принцип не зависит от принципа наложения, его можно использовать как для больших, так и для малых перемещений. Принн сп только утверждает, что при бесконечно малом возможном изменении перемещений работа, которую совершают нагрузки, т. е. все действующие на тело внешние силы, равна изменению энергии упругой деформации. Возможное изменение перемещения есть перемещение, изменяющееся непрерывно в зависимости от координат и не нарушающее граничные условия, что, например, случается, если рассматриваются перемещения и повороты точек, в которых наложенные связи не допускают их. Следует отметить, что действительные перемещения могут быть большими, а малыми должны быть только их изменения. Такие малые возможные пер емещения называются виртуальными перемещениями, отсюда — и наименование принципа слово виртуальное является традиционным, и в дальнейшем в этой книге ему не будет придаваться иной смысл. [c.24]

Получено точное решение плоской задачи теории упругости о полосе с произвольной неоднородностью по одной координате при различных граничных условиях и на этих примерах выясняется вопрос о точности теории нулевого приближения. Рассматриваются произвольные регулярные слоистые структуры, для которых в явном виде выписываются эффективные характеристики. Как частный случай таких структур рассматривается слоистый пустотелый цилиндр. На примере задачи Гадолина (о слоистой трубе под давлением) оценивается зависимость теории нулевого приближения (а также первого и второго) от числа ячеек периодичности. На примере неосесимметричной задачи о трубе под действием локальных нагрузок выясняется характер зависимости точности теории нулевого приближения от степени локализации нагрузки. По теории нулевого приближения подсчитываются на- [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...